某锅炉房课程设计说明书.docx

某锅炉房课程设计说明书一、 设计概况 本设计为一蒸汽锅炉房，为生产、生活以及厂房和住宅采暖生产饱和蒸汽。生产和生活为全年用气，采暖为季节型用气。生产用气设备要求供应的蒸汽压力最高为 0.6MP，用气量为 3.5t/h;凝聚水受生产过程的污染，不能回收利用。采暖用气量为 6.2t/h，其中生产车间为高压蒸汽采暖，住宅则采纳低压蒸汽采暖；采暖系统的凝聚水回收率达 25%通风用气的凝聚水回收率达 80%。生活用汽主要供应食堂和浴室的用热须要，用气量为 0.4t/h,凝聚水回收率达 80%。二、 设计原始资料1、1. 蒸汽负荷及参数：生产用汽1D =3.5t/h,1P =0.40.6MPa,无凝聚水回收 采暖用汽 2D=6.2t/h,2P =0.40.6MPa,凝聚水回收率=25% 通风用汽3D =0.88t/h,3P =0.2MPa,无凝聚水回率=80% 生活用汽4D =0.6t/h,4P =0.06MPa,无凝聚水回收2、媒质资料：元素分析成分：% 48 . 32 %, 00 . 9 %, 86 . 0% 11 . 6 %, 94 . 1 %, 06 . 3 %, 55 . 46= = = = = =y y yy y y yA W NO S H C 煤的可燃基挥发分：%, 5 . 38 =rV 应用基低位发热量 17693 =ydwQ KJ/Kg. 3、水资资料； 总硬度：H=3.1me/L 永久硬度：FTH =1.0me/L 总碱度：TH =2.1me/L PH 值：PH :7.5 溶解氧：6.58.9 mg/L 悬浮物：0 溶解固形物：380me/L 4、气象资料：1) 年主导风向：西北 2)平均风速: 3.5 m/s3) 大气压：97870Pa 4) 海拔高度: 396.9 m 5) 最高地下水位：-3.5m 6) 土壤冻结深度: 无土壤冻结状况 7) 冬季采暖室外计算温度：-5 C08) 冬季通风室外计算温度：1 C0 9) 采暖用气天数：100 天 10) 通风用气天数：100 天三、 热负荷计算及锅炉选择 1、热负荷计算：（1）采暖季最大计算热负荷 ) (4 4 3 3 2 2 1 1 0max1D K D K D K D K K D + + + = t/h 式中：0K ——考虑热网热损失及锅炉房汽泵、吹灰、自用蒸汽等因素的系数，取 1.10—1.15； 1K ——生产用汽的同时运用系数，取.0.8； 2K ——采暖用汽的同时运用系数，取 1.0； 3K ——通风用汽的同时运用系数，取 0.8—1.10； 4K ——生活用汽的同时运用系数，取 0.5； =m a x1D 1.12（0.8 ´ 3.5+1.0 ´ 6.2+0.9 ´ 0.88+0.5 ´ 0.4）=11.19 t/h(2) 非采暖季最大计算热负荷 Dmax2=K o （K 1 ´ D 1 +K 4 ´ D 4 ）=1.12(0.8x3.5+0.5x0.4)=3.36 t/h2锅炉型号与台数的确定依据最大计算热负荷 11.19 t/h 及生产、采温煦生活用均不大于 0.6Mpa，本设计选用 KZL4-1.3-AII 型锅炉 3 台。采暖季 3 台锅炉基本上满负荷运行；非采暖季 2 台锅炉运行，负荷率约在0080 左右，锅炉的修理保养可在非采暖季进行，故本锅炉房不设置备用锅炉。四、给水及水处理设备的选择 1、给水设备的选择 （1）锅炉房给水量的计算G=KDmax （l+Ppw ）t/h式中：K——给水管网漏损系数，取 1.03；Dmax ——锅炉房蒸发量，t/h;Ppw ——锅炉排污率，%，本计算依据水质计算，取 10%。 对于采暖季，给水量为 G 1 =KD 1amx（l+ppw ）=1.03 ´ 11.19(1+0.1) = 12.68 t/h对于非采暖季为 D 2 =KD 2max （l+ ppw ）= 1.03 ´ 3.36(1+0.1) = 3.81 t/h （2）给水泵的选择给水泵台数的选择，应能适应锅炉房全年负荷改变的要求。本锅炉房拟选用 4 台电动给水泵，其中 1 台备用。采暖季 3 台启用，其流量应大于 1.1x12.68 = 13.95 t/h，现选用：型号5211 - GC流量 6 s m /3 扬程1127KPa 电机型号 2 132 2 - s Y功率7.5KW 转数2950 r/min 进水管 Dg40，出水管 Dg40。因 KZL4-1.3-AII 型锅炉为轻型炉墙结构，炉体蓄热实力不大；停电时给水泵停止给水不会造成锅炉缺水事故，所以，本设计不设置备用汽动给水泵。（3）给水箱体积的确定 本锅炉房容量虽小，按低压锅炉水质标准规定给水应经除养处理。考虑到作为课程设计，为简化系统，本锅炉房按不设给水除养装置布置，将凝聚水箱和软水水箱合一，作为锅炉的给水箱。为保证锅炉的平安牢靠和检修条件，给水箱设中间隔板，以便水箱检修时相互切换运用。 给水箱体积，按储存 1.25h 的锅炉房额定蒸发量设计，外行尺寸3000 ´ 2500 ´ 2000 mm ，合计 15 m3 。 2水处理系统设计及设备选择依据原水水质指标，本设计拟采纳钠离子交换法软化给水。由于原水总硬度为 3.1 l me/ ，属中硬度水，所以确定选用逆流再生钠离子交换器两台，以 732#树脂为交换剂。为提高软化效果和降低盐耗，两台交换器串联运用：当第一台交换器的软化水出现硬度时，随即把其次台串入运用；直至第一台交换器出水硬度达 1—1.5 l me/ 时，停运第一台，打算再生，由其次台单独运行软化，如此循环运用。（1）锅炉排污量的计算 锅炉排污量通常通过排污率来计算。排污率的大小，可由碱度或含盐量的平衡关系式求出，取两者的最大值。按给水的碱度计算排污率：%) 1 (gs ggsaA AAP-=a 式中：gsA ——给水的碱度，由水质资料可知为 2.1me/L; gA ——锅水允许碱度，依据水质标准，对燃用固体燃料的水火管锅炉为 22 me/L; a ——凝聚水回收率，本设计可由下式确定：=+=max13 28 . 0 25 . 0DD Da 20.14% AP =1 . 2 221 . 2 ) 20 . 0 1 (-´ - = 8.43% 按给水中含盐量（溶解固形物）计算排污率：%) 1 (gs ggssS SSP-=a 其中：给水含盐量gsS ，已知 380me/L，锅炉允许含盐量，gS 为 4000me/L， 所以：380 4000380 ) 20 . 0 1 (-´ -=sP =8.38% 故此，锅炉排污率取 10%。（2）软化水量的计算 锅炉房采暖季的最大给水量与凝聚水回收量之差，即为本锅炉房所需补充的软化水水量：3 3 2 2max1) 1 ( P P P KD Gpw rsa a - - + =1.03 ´ 11.19 ´ （1+0.1）-（0.25 ´ 6.2-0.8 ´ 0.88）=10.42 t/h （3）钠离子交换器的选择计算 钠离子交换器的选择计算表（表 1）序号 名称 符号 单位 计算公式或数据来源 数值 1 软化水量 rsGt/h 从前计算 10.42 2 软化速度 "rsvm/h 依据原水 L me H g / 1 . 3 =20 3 所需交换器截面积 "F2m20 / 42 . 10"=rsrsvG 0.521 4 实际交换器截面积 F 2m选用 f 750 交换器两台，交换运行 0.441 5 交换剂层高 h m 交换器产品规格 1.56 运行时实际软化速度 v m/h rsG /F=10.42/0.441 23.63 7 交换剂体积 V 3mHf=1.5 ´ 0.441 0.66 8 交换剂工作实力 0E3/m ge732#树脂 11001500 1200 9 交换剂工作容量 E ge 1V0E =0.66 ´ 1200 792 10 运行持续工作时间 T h ) (0H H GErsn-=) 04 . 0 1 . 3 ( 42 . 101 792- ´´ 24.84 11 小反洗时间 1tmin 取用 5 12 小反洗水流速度 1vm/h 取用 8 13 小反洗耗水量 1V3mF1v1t =0.441 ´ 8 ´ 5/60 0.3 14 静置时间 2tmin 交换器回落，压脂平整，取用 4 15 再生剂（食盐）纯度 j% 工业用盐，取用 95 16 再生剂单耗 q g/ge 逆流再生 90 17 再生一次所需再生剂量 yGkg Eq/1000 j =792 ´ 90/1000 ´ 0.95 75.03 18 再生液浓度 yC% 取用 7 19 再生一次稀盐液体积 zsV3myG /1000yC =75.03/1000 ´ 0.07 1.07 20 再生一次耗水量 3V3m近似等于zsV1.07 21 再生速度 3vm/h 低速逆流再生，取用 2 22 再生时间 3tmin 603V /F3v =60 ´ 1.07/0.441 ´ 2 73 23 逆流冲洗时间 4tmin 低速将再生液全部顶出交换器 75 24 逆流冲洗耗水量 4V3m3v F4t /60=2 ´ 0.441 ´ 75/60 1.10 25 小正洗时间 5tmin 取用 8 26 小正洗速度 5vm/h 取用 12 27 小正洗耗水量 5V3mF5t5v /60=0.441 ´ 8 ´ 12/60 0.7128 正洗时间 6tmin 取用 5 29 正洗速度 6vm/h 取用 18 30 正洗耗水量 6V3mF6v6t /60=0.441 ´ 5 ´ 18/60 0.66 31 再生过程所需总时间 tmin 1t +2t +3t +4t +5t +6t =5+4+73+75+8+5 170 32 再生需用自来水耗量 slV3m1V +5V +6V =0.3+0.71+0.66 1.67 33 再生需用软水耗量 rsV3m3V +4V =1.07+1.1 2.17 34 再生一次总耗水量 zV3mslV +rsV =1.67+2.17 3.84逆流再生离子交换器逆流再生离子交换器在连续运行 8—10 周期后，一般宜进行一次大反洗，以除去交换剂层中的污物和破裂的交换剂颗粒。大反洗流速取 10 h m/ 。时间约 15 min 。 大反洗后的第一次再生，其再生剂耗量比正常运行时约增大一倍。 大反洗前，应先进行小反洗，以爱护中间排管装置。（4）再生液（盐液）的配置和储存设备 为减轻搬运食盐等的劳动强度，本设计采纳浓盐液池保存食盐的方法，即将运来食盐干脆倒入浓盐液池。再生时，把浓盐液提升到稀盐液池，用软水稀释至要求的程度，再由盐液泵输送至离子交换器再生。1）浓盐液池体积的计算 本锅炉房钠离子交换器运行周期为 24.8+2.83=27.63，每再生一次需耗盐75.03kg，如按储存 10 天的食盐用量计算，则浓溶液（浓度 26%）池的体积为 347 . 21000 26 . 0 2803 . 75 24 10m =´ ´´ ´ 2）稀盐液池体积的计算 再生一次需稀盐液（浓度 5%）的体积为 1.073m ，若按有效容积系数 0.8 计算，稀盐液池体积为 1.5m3 。本设计拟用混凝土砌筑一个尺寸为 2000 ´ 2000 ´ 1000盐池。浓，稀盐池各一半。3）盐液泵的选择 盐液泵的作用：其一是把浓盐液提升到稀盐液池；其二是输送稀盐液至离子交换器，过量的部分稀盐液池进行扰动，使之浓度匀称。盐液泵运行时间短，不需设制备用泵。为防盐液腐蚀，选用 102 型塑料泵一台：流量 6t/h，扬程 196Pa，电极功率 1.7KW，转速 2900r/min。该泵进口管径 Dg40，Dg40。4）原水加压泵的选择 有时自来水水压偏低，为了确保再生时所需的反洗水压和软化过程所需克服交换器阻力的水压，特设置原水加压泵 1 台：型号 5211 - GC ，流量 63m /h,扬程 1128Pa，电机 2 1322- s Y ,功率 7.5KW，转速 2950r/min。 该泵进口管径 D g 40，出口管径 D g 40。五 、汽水系统主要管道管径的确定 1 锅炉房最大的用水量及自来水总管管径的计算 2 自来水总管的流量，即为锅炉最大用水量，包括以下几项：（1）运行交换器的软水流量 G rs ，计 10.42t/h； （2）备用交换器再生过程中的最大瞬量流量，以正洗流量计，FV 6 =0.441 ´ 18=7.94t/h （3）引风机及给水泵的冷却水流量，按风机轴承箱进水管径 D g 15，水速 2m/s 计算，冷却水流量约 1.3t/h； （4）煤厂，渣厂用水量，估计约 0.5t/h； （5）化验及其他用水量，大约 0.7t/h； （6）生活用水量，粗略取计 1t/和。（7）如 此 锅 炉 房 最 大 小 时 用 水 量 大 约 为(10.42+7.94+1.3+0.5+0.7+1)=21.86t。若取管内水速为 1.5m/s，则自来水总管管径可由下式计算：d0=2pw 3600G 0= m 072 . 05 . 1 360086 . 212 =´ ´ p 本设计选用自来水总管管径0d =89 ´ 4mm 2 与离子交换器相接的各管管径的确定 交换器上个连接管管径与其本体的对应管径一样，即除进盐液管管径为D g 40 外，各管管径均为 D g 50。3 给水管管径的确定 （1）给水箱出水总管管径 出水总管的流量，按采暖季给水量 G 1 （12.68t/h）考虑，若取管内水速为 2m/s，则所需总管内径为 48mm。本设计适当留有余量，选用管径f 73 ´ 3.5mmd1=2pw 3600G 0=0.047m （2）给水母管管径的确定本设计采纳单母管给水系统。给水母管管径确定与给水箱出水总管相同，即 f 73 ´ 3.5mm。进入锅炉的给水支管与锅炉本体的给水管管径相同，直径为 f 44.5 ´ 3.5mm，且在每一支管上装设调整阀。4 蒸汽姆管管径 0（1）蒸汽母管管径为了便于操作以及确保检修时的平安，每台锅炉的蒸汽母管干脆接入分气缸，其直径为 f 133 ´ 4mm；每台锅炉的出口和分汽缸入口分别装有闸阀和截止阀。（2）产用蒸汽管管径 生产用汽管的蒸汽流量 G 1 =K 0 D 1 =1.12 ´ 3.5=3.92t/h 生产用汽压力为 0.4MPa，v"zl =0.3816m3 /Kg，蒸汽流速取 35m/s，则 d 1 =2pw 360010 v G3zl zl´=0.123m 选取生产用汽管管径为 f 133 ´ 4mm（3）采暖用蒸汽管管径 采暖用汽管流量为 1.12 ´ 6.2=6.94t/h,蒸汽压力为 0.2Mpa,仍按流速 35m/s 计算， d=235 36001000 88592 . 0 82 . 6´´ ´p=0.249m 确定选取管径 f 273 ´ 8.mm。（4）生活用蒸汽管管径 蒸汽流量为 1.12 ´ 0.4=0.448t/h，蒸汽压力取用 0.4MaP ，v"zl =0.3816m3/Kg 则 d=235 36001000 3816 . 0 448 . 0´´ ´p=0.042m 经计算确定选用管径为 f 57 ´ 3mm 无缝钢管。（5）通风用蒸汽管管径 蒸汽流量为 1.12 ´ 0.88=0.987t/h，蒸汽压力和取用流速与采暖蒸汽管相同， d=35 36001000 88592 . 0 987 . 0´´ ´p=0.094m 经计算确定选用管径为 f 108 ´ 4mm 无缝钢管。 六 分汽缸的选用 1. 分汽缸的直径的确定已经知道采暖期最大计算热负荷max1G =11.19t/h,蒸汽压力 P=0.6Mpa，比容"v =0.31553m /Kg，若蒸汽在分汽缸中流速 w 取 15m/s，则风汽缸所需直径为 mwGD 289 . 036001023 " max1= =pu 本设计采纳 f 377 ´ 9mm 无缝钢管作为分汽缸的筒体 2. 分汽缸筒体长度的确定 分汽缸筒体长度取决于接管管径，数目和结构强度，同时还顾及接管上的阀门的启闭操作的便利。本设计的分汽缸筒体上，除接有三根来自锅炉的进汽管（ f 133 ´ 4mm）和供生产（ f 133 ´ 4mm）、采暖（ f 273 ´ 8mm）及生活用汽（ f 108 ´ 4.35mm）的输出管外，还接有锅炉房自用蒸汽管（ f 57 ´ 3.5mm），备用管接头（ f 108 ´ 4mm）、压力表接管（ f 25 ´ 3mm）以及疏水气管等。分汽缸筒体结构和管径布置如图 1 所示，筒体由 f 377 ´ 9mm无缝钢管制作，长度为 2820mm。 七、送、引风系统的设备选择计算为了避开相互干扰，锅炉的通风除尘系统按单台机组独立设置。以下均按单台锅炉的额定负荷为基础进行计算。1锅炉燃料消耗量的计算 依据生产用汽参数，本锅炉房降压到 0.7Mpa 运行。在此工作压力下， 查得bt =170.42 C0，"i =2768.4kj/kg ，r=2047.5kj/kg。又知固体不完全燃烧热损失4q =10%，锅炉效率 h =72%以及蒸汽湿度 W=2%，给水温度45 C0，如此，燃料消耗量 ydwgs pw pw gsQi i D i Wr i DBh) ( ) ("- + - -= = 17693 72 . 0) 4 . 188 9 . 720 ( 4000 1 . 0 ) 4 . 188 5 . 2047 02 . 0 4 . 2768 ( 4000´- ´ + - ´ - = 814Kg/h而计算燃料消耗量为Bj=B(1-1004q) =814（1-0.1）=733Kg/h2理论空气量和烟气量Vok =1/0.21（1.866 100YC+0.7100YS+5.55100YH-0.7100YO）=4.81 Kg m N /3 VOY =0 00161 . 0 0124 . 0 111 . 0 008 . 0 79 . 0 ) 375 . 0 ( 01866 . 0ky y yky yV W H N V s C + + + + + =5.22 Kg m N /3 3送风机的选择计算已知炉膛入口的空气过量系数‘1a =1.3，在计算及修正裕度后，每台送风机的风量为btV B Vlkk sf10132527327301"1 1+= a b =5528.43m /h 其中，1b 为送风机流量 ´ 储备系数，取 1.05 因缺空气阻力计算资料，如按煤层及炉排阻力为 748Pa、风道阻力为 98Pa估算，则送风机所需风压为 3 . 1 0 3 89 7 8 7 01 0 1 3 2 52 7 3 20273 30882 1 . 11013252732732= ´+´ ´ = ´+D =åbhttHsflkyfbPa 其中， b2为送风机压头储备系数，取 1.1； t sf 为送风机设计条件下的空气温度，有风机样本查值为 200 C。 所以，选用 T4-72-11 型 No4A 送风机，规格：风量 7460 3m /h，风压为 1290Pa；电机型号 21 132- S Y ，功率 5.5Kw，转速 1450r/min 4、引风机的选择计算 计算除尘器的漏风系数 05 . 0 = Da 后，引风机入口处的过量 系数 apy=1.65和排烟系数 Jpy =200C0，取流量储备系数 bl=1.1，则引风机所需流量为 101325273273) 1 ( 0161 . 1 01bV V B VPYK PYOY j yf´+- + =Ja b =12141 h m /3 需由引风机克服的阻力，包括：（1）锅炉本体的阻力 按锅炉制造厂供应资料，取 » D h1588Pa （2）省煤器的阻力 依据结构设计，省煤器管布置为横 4 纵 10，所以其阻力系数为 x =0.5 Z2 =0.5 ´ 10=5 而流经省煤器的烟速为 8.56m/s，烟温为 290 C0，有教材线算图 8-3 查的22rw=22.6Pa，再进行重复修正，则省煤器的阻力为 rrwrx00222hyh´ = D =117Pa （3）除尘器阻力 本锅炉房采纳 XS-4B 型双旋风除尘器，当烟气量为 120003m /h，阻力损失 686Pa 。(4)烟囱抽力的烟道阻力 由于本系统为机械通风，烟囱的抽力和阻力均忽视不计；烟道阻力约计为 147Pa。因此，锅炉引风系统的总阻力为 h D å=1h D +2h D +3h D +4h D =1538 Pa 引风机所需压力 yfH =2b h D åb t yfpy 101325273273´+ J= 76 . 191097870101325273 200273 2001538 2 . 1 = ´+´ ´ Pa 其中风压储备系数2b 取 1.2，引风机设计条件下介质温度yft =200 C0。所以，本设计选用 Y5-47 型 No6C 引风机，其流量 123903m /h，风压 2400 Pa 电机型号 Y1602M —2，功率 15 kw，转速 2620 r/min。5.烟气除尘设备的选择 链条锅炉排出的烟气含尘浓度大约在 2000mg/3Nm 以上，以削减大气污染，本锅炉房选用 XS-4B 双旋风除尘器，起主要技术数据如下：烟气流量12000 h m /3，进口截面尺寸 1200 ´ 300mm，烟速 9.3m/s；出口截面尺寸 f 606mm，烟速 11.8m/s；烟气净化效率 90%92%；阻力损失 588686Pa。除尘后，烟气的含尘浓度为 ) 9 . 0 1 ( 2000 - »OC =2003/Nm mg6.烟囱设计计算 本锅炉房三台锅炉用一个烟囱，拟用红砖砌筑，依据锅炉房容量，由指导书中表 6 选用烟囱高度为 40m。烟囱设计主要是确定其上、下口直径。烟囱上、下口直径的计算1）出口处的烟气温度 烟气高度为 40m，则烟囱的温降为 J D =DAHyz=4 340 4 . 0´´=4.6 C0 其中修正系数 A，可据砖烟囱平均壁厚<0.5m，由教材表 8—7 查得为 0.4。如此，烟囱出口出的烟温 "yzJ =yJ - J D =200-4.6=195.4 C0 2）烟囱出口直径bV V nB Vpyok pyoy j yz101325273273) 1 ( 0161 . 1 ""´+- + =Ja =309063m /h 若取烟囱出口处的烟速为？m/s，则烟囱出口直径 =´ ´= =12 360030906236002""2p pyzyzwVd 0.95m 本锅炉房烟囱的出口直径为 1m 。3）烟囱底部直径 若取烟囱锥度 i=0.02，则烟囱底部直径为ld =2d +2yziH =1+2+0.02340=2.6m 八、燃料供应及灰渣清除系统本锅炉房运煤系统按三班制设计。因耗煤量不大，拟采纳半机械化方式，即用电动葫芦吊煤罐上煤，吊煤罐的有效容积为？3m 。灰渣连续排出，用人工手推车定期送至渣场。1燃料供应系统 （1）锅炉房最大小时耗煤量计算 按采暖季热负荷计算：ydwgs pw pw gsjQi i P D i wr i DBh) ( ) (max1" max1max- + - -=17693 72 . 0) 4 . 188 9 . 720 ( 1 . 0 19 . 11 ) 4 . 188 5 . 2047 02 . 0 4 . 2768 ( 19 . 11´- ´ + - ´ - =2.28 t/h (2) 运煤系统最大运输实力的确定 按三班工作制作业设计，最大运煤量为b"=8 t ！kB fmaxt/h 式中： K——考虑锅炉房将来发展的系数，取 1； M——运输不平衡系统，一般实行 1.2； t ——运煤系统每班的工作时数，取 6。 ="b 8 ´ 2.28 ´ 1 ´ 1.2/6=3.65 t/h按吊煤罐有效溶剂估算，每小时吊煤 8 罐。2、 灰渣清除系统 （1）锅炉放最大小时除灰渣量 )32886 100 100(max max´+ =ydw Ayj hzQ q AB G=2.286（32866 10017693 1 . 010048 . 32´´+ ）=1.184 t/h （2）除渣方式的选择 锅炉灰渣连续排出，但考虑吧到须要解除的总灰渣量不大，故选用人工手推车定期送至渣场的方式。3、 煤场和灰渣场面积的确定 （1）煤场面积的估算 本锅炉房燃煤由汽车运输；煤场堆、运采纳铲车。据«工业锅炉房设计规范»要求，煤场面积mcF 现按贮存 10 昼夜的锅炉房最大耗煤量估算，即 mcF =j r mfHMN TB max 式中 T——锅炉每昼夜运行时间，24h； M——煤的储备天数； N——考虑煤堆通道占用面积的系数，取 1.6； H——煤堆的高度，4m，取 2.5m； mr ——煤的积累密度，约为 0.8t/3my ——堆角系数，取用 0.8。mcF =8 . 0 8 . 0 5 . 26 . 1 10 28 . 2 24´ ´´ ´ ´=547.22m本锅炉房煤场面积确定为 5502m 。为了削减对环境污染，煤场布置在最小频率风向的上风侧——锅炉房西南侧；也便于运煤作业。（2）渣场面积的估算 灰渣场面积hcF 采纳与煤场面积相像的计算公式，依据工厂运输条件和中和利用状况，确定按出储存 5 昼夜的锅炉房最大灰渣量计算：hcF =j r hhzHMN TG max=85 . 0 75 . 0 16 . 1 5 184 . 1 24´ ´´ ´ ´=334.3 2m本锅炉房灰渣场面积确定为 18.5 ´ 18.5m，设置在靠近烟囱的东北角。九、锅炉房布置 本锅炉房是一独立新建的单层建筑，朝南偏东，有锅炉房和协助间及值班室三大部分组成（图 2）。 锅炉间跨距为12m，柱距6m，屋架下弦标高6.5m （图3）；建筑面积计193122m 。协助间在东侧，平屋顶，层高 4.5m，建筑面积为 83122m 。 本锅炉房布置有三台 KZL4-0.7-A 型锅炉，省煤器独立对应装设于后端。炉前留有 3.5m 距离，是锅炉房运行的主要操作区。染煤由铲车从煤场运至炉前，再由电动葫芦吊煤罐沿单轨送往各锅炉的炉前煤斗，灰渣在后端排出，用手推车定期运到灰渣场。 给水处理设备、给水箱和水泵布置在协助间，协助间的前侧分别设有化验室和男女生活室。 为削减土建投资，降低锅炉房的噪声以及改善卫生条件，本设计将送风机、除尘器和引风机布置于后端室外，并实行了妥当的保温柔防雨措施。 煤场及灰渣场设在锅炉房的西侧北端区域。补第八页 十、锅炉房人员的编制（表 2）班次 工种 司炉工 运煤除灰工 水泵工 化验员 班长 总计 日班 早班 中班 夜班 —— 4 44 1 3 3 3 —— 1 1 1 1 —— —— —— 1 1 1 1 3 9 9 9 合计 12 10 3 1 4 30十一、 设计技术经济指标（表 3）序号 项目 单位 指标 序号 项目 单位 指标 1 2 3 4 5 6 锅炉房总蒸发量 建筑面积 电力装机容量 最大用水量 昼夜用水量 最大耗煤量 t/h 平方米 kw t/h t/d t/h 12 314 91.1 23.2 300 1.95 7 8 9 10 11 12 全年耗煤量 最大每小时除渣量 全年除渣量 工艺总投资 每吨蒸汽工艺投资 锅炉房人员 t/a t/h t/a 万元 万圆/吨 人 8000 0.543 1700 54 3 30 十二、锅炉房主要设备表（表 4）序号 名 称 及 规 格 数量 1 DZL4-0.7-A 型蒸汽锅炉蒸发量 4t/h压力 1MPa 3 2 引风机3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13本文来源：网络收集与整理，如有侵权，请联系作者删除，谢谢！第28页 共28页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页第 28 页 共 28 页