非开挖顶管施工方案.doc

克拉玛依市中心城区绿化泵站改造工程胜利路泥水平衡顶管作业专项方案编制人： 审核人： 审批人： 新疆三联工程建设有限责任公司2016年月目 录1、工程概况2、编制依据3、施工计划3.1机械设备投入计划.3.2周转材料计划 3.3施工进度计划 .4、劳动力计划5、施工总体部署6、施工方案6.1降水施工方案.6.2工作坑土方开挖方案6.3顶进施工方案 6.4基坑的变形监测.7、质量保证措施 8、安全保证措施 9、应急救援预案.一、工程概况1.1工程简述：1.1.1建设单位：克拉玛依市建设局1.1.2监理单位：新疆天麒工程项目管理咨询有限责任公司1.1.3设计单位：1.1.4勘察单位：1.1.5施工单位：新疆三联工程建设有限责任公司1.2工程概况1.2.1克拉玛依市中心城区绿化泵站改造工程，未完工程需要穿越胜利路，穿越管线长为 87 米，造价 万。穿越管道为DN1000*100钢筋混凝土管,管口为承插口连接，采用非开挖泥水平衡顶管施工，采用钢支护工作井。1.2.2 宝石路与胜利路交叉路口，宝石路以东64m，绿化用水管线，管线要穿越胜利路、电缆管线、污水管线、天然气管线，管线开挖造成路面、污水、天然气、电缆管线，无法满足大开挖需求，经各方商议将此段管道采用顶管施工。我公司按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号的规定制定专项方案。1.2.3根据现场挖坑勘察，土质及水位情况，-3m以上为戈壁土，3-5m泥岩其中夹杂砂岩，-5m以下为砂岩，地下水初见水位埋深在-3-4米之间。1.2.4顶管作业采用泥水平衡机械式顶管施工方案，管材采用1000*100钢筋混凝土管，每根管长2m，承插连接。顶管起点胜利路以南，顶管终为胜利路以北,全长87米。本次论证的管线顶管穿越胜利路施工，现场勘查，顶管管线总长为87m,宝石路以东WZ1号-WZ2长为87m顶管施工，WZ1为工作坑，WZ2为接收坑。顶管位置示意图如下； 顶管位置示意图13克拉玛依市中心城区绿化泵站改造工程，本次顶管穿越论证的区域为石路与胜利路交叉路口，宝石路以东64m，绿化用水管线穿越胜利路、电缆管线、污水管线、天然气管线，穿越段场地地形总体在原道路下，地面平缓。1.4沿线地形地貌、地层岩性、地下水概况1.4.1附近区域构造基本稳定,穿越轴线范围内不存在全新活动断裂,场区区域稳定性较好,适宜管道穿越工程建设.1.4.2根据现场挖坑勘察，勘察土质及水位情况如下；1.4.2.1 ZK1杂填土：为道路路基土，稍湿，稍密，以沥青层和粉质粘土为主，含少量植物根系，层厚1.5m。戈壁土层：灰色、淡白色，干强度中等，土质不均匀，层厚2.5m。红土层：浅红色、饱和，稍密-中密，土质不均匀夹杂粉砂，层厚0.6m。砂岩层：灰白色，可塑状态，韧性中等，干强度中等，局部夹薄层粉砂，揭露厚度1.0m（未揭穿）。地下水初见水位3m。二、编制依据 2.1建筑地基与基础工程施工质量验收规范GB50202-2002； 2.2荆州城市规划设计研究院提供的工程施工图纸； 2.3江苏省地质工程勘探提供的岩土工程勘察报告；2.4克拉玛依市中心城区绿化泵站改造工程施工组织设计； 2.5危险性较大分部分项工程管理办法建质【2009】87号文； 2.6建筑基坑工程监测技术规范GB50497-2009；2.7工程测量规范GB50026-20072.8建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.9施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20052.10建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）2.11建筑边坡工程技术规范GB50330-20022.13挖掘作业安全管理规范QSY1247-20092.14建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；2.15通水5700图集（2008）2.16建筑基坑支护技术规范（JGJl20-99）；2.17建筑抗震设计规范（GB050011-2001）；2.18建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；2.1地下工程防水技术规范（GB50108-2001）；2.20给水排水管道工程施工及验收规范（GB502682008）；三、施工计划3.1机械设备计划3.1.1施工设备配置及管理针对泥水平衡机械顶管作业的特点、难度和现场情况，确定施工机械设备和人员安排如下3.1.2施工机械准备及设备的选型机械设备的选型，本着因地制宜，按照技术上先进、经济上合理、生产上适用、性能可靠、使用安全、操作维修方便的原则。贯彻执行机械与改良工具相结合的原则。发挥机械化施工优势，做到施工人员与施工机械相结合。通过对机械设备的控制管理,使施工设备合理配置、正确使用、精心维护、科学检修，确保施工设备的完好与使用，以满足施工生产的需要。3.1.3主要施工机械、设备配置表序号机械设备名称规格型号数量 （台、套）1液压挖掘机日立24012装载机山工ZL-50c2013起重机DQ-2514发电机（或用市电）FD-12015空压机12m326电焊机27泥水平衡顶管机100018自卸汽车19泥浆运输车210砼运输车311值班汽车（皮卡）23.1.4主要测量仪器表序号设备名称型号数量使用时间1水准仪DS31台开工至完工2经纬仪J22开工至完工3钢卷尺50m1把开工至完工4钢卷尺5m2把开工至完工5坡度尺/2把开工至完工3.1.5顶管机具设备表3.1.5.1主顶系统：序号名 称型 号技 术 参 数数量（台、套）1主顶油缸推力：200t；油压：31.5MPa；行程：1500mm22主顶泵站BZT1000电机功率：1×15KW；油泵排量：2×25L/min油压：31.5MPa；容积：1000L13基坑导轨D100014油缸支架D100015环形顶铁D100016U型顶铁D100017后靠背D10001800×2600×30013.1.5.2泥水系统：序号名 称型 号技 术 参 数数量（台、套）1进水泵砂石泵电机功率：22Kw；排量：100m3/h；扬程：30m12排泥泵砂石泵电机功率：22 Kw；排量：100m3/h；扬程：30m13进排泥浆管4”钢管，管卡，管卡胶圈（长度=顶进距离×2）1 4泥水软管长度：8m45洞口止水圈16高压水泵功率：7.5KW；排量：10m3/h，扬程：100m13.1.5.3注浆系统：序号名称型号技术参数数量（台、套）1注浆泵TBW200/40排量：200L/min，压力：4MPa12搅拌灌13注浆管及辅助件按90米配置1套3.2材料计划3.2.1材料计划一览表：序号名 称规格型号单位数 量计划进场日期备注1柔性接头A型钢承口管1000*100m1002015.4.10顶管连头用2成品钢井混凝土管1000*100m1502015.4.10顶管专用（带承插）3钢管48 L=4m根3002015.4.10外围护4钢管48 L=3m根3002015.4.10外围护5钢管48 L=2m根4002015.4.10外围护6十字扣件48个18002015.4.10外围护7转向扣件48个10002015.4.10外围护8接头扣件48个5002015.4.10外围护9竹架板3000×250块3002015.4.10搭设平台用10槽钢100×5.3m602015.4.10搭设平台用11电缆 YC500V3×2.5+11.5m502015.4.10水泵用12电缆 YC500V3×4+1×2.5m502015.4.10提升机用13电缆 YC500V3×4+1×2.5m502015.4.10油泵用14电缆 YC500V3×4+1×2.5m502015.4.10注浆机15分配电箱655×280×160只32015.4.1016开关箱300×450×160只52015.4.1017密目安全网2000目1002015.4.10基坑维护18发电机STC-30千瓦STC-100千瓦台22015.4.10发电用19砼振动棒个52015.4.10沉井施工 3.2.2安全防护用品计划表序号名称规格单位到货时间备注1 安全帽塑料顶开工进场自行采购2安全带尼龙付开工进场自行采购3安全标志牌标准个开工进场自行采购4漏电保护器0.2/0.1s个开工进场自行采购5干粉灭火器3L个开工进场自行采购3.3施工进度计划本工程实地勘察后，胜利路以南的井为工作坑，以北的井为接收坑，工作坑为开挖支护、接收坑为顶通后开挖吊出机头。顶管总工期计划为30天，计划2015年10月20日开工，11月30日完工。顶管作业进度表如下；工程分项最早开始时间天数备注施工准备10.20-10.222天已建接收坑清理、边坡防护及基坑围护、测量放线工作坑土方开挖10.22-10.242天开挖深度-7m集水坑降水10.22-11.3025天集满就排坑边支护10.24-10.264天平土、支模坑内钢支护10.26-10.293天后靠背支撑混凝土10.29-11.43天底板混凝土11.4-11.51天设备安装及管道顶管11.5-11.2621天设备拆除、清场、扫尾11.26-11.304天四、劳动力及材料投入计划4.1项目管理人员配置 项目工程部人员配置表序号姓名职务职称1李勇项目副经理工程师2田永技术负责人工程师3李九林施工员助理工程师4将晖质检员助理工程师5杨大云安全员助理工程师6张美静材料员工程师7刘生才资料员助理工程师4.2劳动力的投入计划配置合理而科学的劳动力，是保证本工程工期是否能够顺利实现的重要因素。本工程管理劳务人员分两个班组，拟投入劳动力高峰期总人数15人，24小时连续施工，从而保证了工程的施工进度及施工质量。本项目劳动力计划安排：工种人数普 工机手发电机、空压机值班人员泥浆运输人员顶进设备操作人员电工电焊工值班人员合 计人数2015年10月42223112172015年11月4222311217五、施工总体部署5.1本工程项目顶管作业分为两部分，第一部分为开挖支护部分，以“机械开挖，集水坑排水，钢支护，第二部分为设备安装，进行顶管作业、管线穿越”的原则施工。地下水抽排采用集水坑降水法，保证作业面内无流动水流。 5.2工作坑土方采用1台1.5m3挖掘机大开挖法，开挖深度为-7.0m，边坡比为1:1（通过品茗安全计算出满足管沟边坡的安全稳定），待边坡稳定后采用集水坑降水。降水过程中浇筑基坑底板混凝土，采用排水下沉挖土至底标高-7m。 5.3管线穿越采用泥水平衡机械顶管作业，顶管采用ø1000*100的成品钢筋混凝土管。工作井完成后，即开始设备安装，在工作坑内安装顶管设备，把敷设的管子按设计中线和高程的要求顶入，在顶进过程中加强观测，顶进线路轴线无偏差。顶管穿越完成后回填工作井和接收井，恢复地表，安装顶管位置标示牌。六、施工方案 6.外围护搭设及工作坑土方开挖方案6.外围护搭设基坑四周用彩钢围护，离基坑边为1.2m，围护位置：工作坑及接受位工作坑土方采用1台1.5m3挖掘机大开挖法，开挖深度为-7.0m，边坡比为1:1，中间设置1米的踏步平台（通过品茗安全计算出满足管沟边坡的安全稳定），沙袋及时护坡，设置一级马道，待边坡稳定后采用集水坑降水。 6.1.1土方放坡计算土方放坡系数：即土壁边坡坡度的底宽7米与基高7米之比，即m=b/h计算。如图所示：工作坑开挖深度为-7m,放坡系数为1:1，-3.5处设踏步平台为1m宽，挖坑深度为h=7.0米，得出b1=7.0×1=7.0m，一级马道宽度c1=1.0米。一级马道设置1%坡度，向明沟排水。工作坑开挖深度至-7.0m，沉井排水下沉挖土，达到设计标高：工作坑上口尺寸长度为：8.4+14+2=24.4m。工作坑下口尺寸宽度为：8.4*7.4m。6.1.2土方边坡稳定计算6.2.2.1参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：50； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：3. 000； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：4.000；放坡参数： 序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 7.00 7.00 1.00 荷载参数： 序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b1(m) 宽度b0(m) 1 局布 3.00 1 1 土层参数：序号1土名称戈壁土土厚度(m)5土的重度(kN/m3)18.5土的内摩擦角(°)20粘聚力C(kPa)17极限摩擦阻力(kPa)60饱和重度sat(kN/m3)19.46.1.2.2计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、戈壁土自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足1.3的要求。6.1.2.3计算公式: Fs=cili+(h1i+'h2i)bi+qbicositani/(h1i+'h2i)bi+qbisini 式子中： Fs 戈壁土坡稳定安全系数； ci 戈壁土层的粘聚力； li-第i条土条的圆弧长度； 戈壁土层的计算重度； i -第i条土中线处法线与铅直线的夹角； i -土层的内摩擦角； bi -第i条土的宽度； hi -第i条土的平均高度； h1i -第i条土水位以上的高度； h2i -第i条土水位以下的高度； ' -第i条土的平均重度的浮重度； q -第i条土条土上的均布荷载； 其中，根据几何关系，求得hi为： hi=(r2-(i-0.5)×bi-l02)1/2-r+l0-(i-0.5)×bitan 式子中： r 戈壁土坡滑动圆弧的半径； l0 -坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； 戈壁土坡与水平面的夹角； h1i的计算公式 h1i=hw-(r-hi/cosi)×cosi-rsin(+)-H 当h1i hi 时，取h1i = hi； 当h1i 0时，取h1i = 0； h2i的计算公式： h2i = hi-h1i； hw 戈壁土坡外地下水位深度； li 的几何关系为： li=arccos(i-1)×bi-l0)/r-arccos(i×bi-l0)/r×2×r×/360 i=90-arccos(i-0.5)×bi-l0)/r6.1.2.4计算安全系数: 将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs： 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 2.462 36.418 0.933 6.184 6.254 示意图如下： 计算结论如下： 第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 2.462>1.30 满足要求! 标高 -4.000 m。本工程开挖深度为-7m,由上图所示，土方安全稳定性满足施工要求。6.1.2.5降水施工方案工作坑降水方案根据设计要求，本工程的沉井施工技术。采用该项技术的前提条件是落实沉井内的降水措施，确保施工过程不受地下水的影响。经对多种降水方案的比较与论证，我公司认为采用基坑内、明排水的方法较为合理可行，具有排水量大及平面布置干扰小等优点。基坑开挖、钢支护安装以及其它工序施工过程中降排水效果的好坏，直接影响工程的进度和施工质量。本次基坑开挖施工区域地下水位较高，沉井施工有一部分须在地下水位以下施工（下沉过程中有地下水），因此在基坑中施工过程中，为防止产生流砂现象，提高钢支护安装施工进度，在基坑四周布置排水明沟，对角设置两个集水坑并配水泵，以便及时排除坑内积水，并有效的将地下水降至基坑面以下0.5m；在基坑四周挖设排水明沟，并且对角设置集水坑并配备水泵，用于基坑排除周围地表水。 施工时在有地表水及冲沟地段，开挖时沟槽顶部迎水侧或冲沟上游设置挡水堤截水（在管沟和工作坑开挖前用挖沟机或装载机堆土堰，以防地表水灌入沟槽和坑内。为防止雨季雨水流入沟槽，需在管沟两侧设置30*30cm挡水堤）。6.2钢支护施及混凝土支撑工方案 6. 2.1钢支护基坑-7m到-3.5m处，采用30mm厚的钢板，做基坑四周支护，钢板为3.5*5m两张，3.5*6m的两张，内拐角采用200的槽钢间距800错斜支撑，底板与钢板的拐角采用200的槽钢间距800做斜支护，踏步平台打刚装，桩为50的钢管，打深1.5米，连接杆为22圆钢间距为800，连接杆、支护钢板、钢桩焊接连接，应满足焊接规范。如图平面图、剖面图。6. 2.2混凝土支撑基坑-3.5m到7m放坡为1:1的放坡，后靠背与破体间用C30混凝土浇筑，底板厚为300mm混凝土为C30。6.3泥水平衡式顶管施工工艺流程6.3.1泥水平衡式顶管微型掘进机被主顶油缸向前推进，掘进机头进入止水圈，穿过土层到达接收井，电动机提供能量，转动切削刀盘，通过切削刀盘进入土层。挖掘的土质，石块等在转动的切削刀盘内被粉碎，然后进入泥水舱，在那里与泥浆混合，最后通过泥浆系统的排泥管由排泥泵输送至地面上。在挖掘过程中，采用复杂的土压平衡装置来维持水土平衡，以至始终处于主动与被动土压之间，达到消除地面的沉降和隆起的效果。掘进机完全进入土层以后，电缆、泥浆管被拆除，吊下第一节顶进管，它被推到掘进机的尾套处，与掘进头连接管顶进以后，挖掘终止、液压慢慢收回，另一节管道又吊入井内，套在第一节管道后方，连接在一起，重新顶进，这个过程不断重复，直到所有管道被顶入土层完毕，完成一条永久性的地下管道。掘进机在掘进过程中，采用了激光导向控制系统。位于工作后方的激光经纬仪发出激光束，调整好所需的标高及方向位置后，对准掘进机内的定位光靶上，激光靶的影像被捕捉到机内摄像机的影像内，并输送到挖掘系统的电脑显示屏内。操作者可以根据需要开启位于掘进机内置式油缸进行伸缩，为达到纠偏的目的，调整切削部分头部上下左右高度。在整个掘进过程中，甚至可以获得控制整个管道水平、垂直向30cm内的偏离精度。当工作井完成以后，经调试完毕的液压系统，顶管掘进机便通过运输至工地，并安装就位至导轨上，微型掘进设备还包括，操纵室和遥控台、液压动力站、后方主顶、泥水循环装置，激光定位装置，减摩剂搅拌注入装置，泥水处理装置；其他辅助装置包括起重机，发电机、卡车、电焊机等。随后，微型掘进装置上。泥水平衡式顶管突出的优点：（1）适用的土质范围比较广，如在地下水压力很高，以及变化范围很大的条件下，它都适用。（2）可有效地保持挖掘面的稳定，对所顶管子周围的土体扰动比较小，因而由顶管引起的地面沉降较小。（3）与其他类型的顶管比较，泥水顶管施工时的总推力比较小，尤其在粘土层这种表现得更为突出，所以特别适用于长距离顶管。（4）工作坑内的作业环境较好，作业比较安全，由于它采用泥水管道，输送弃土，不存在吊土，搬运等危险的作业。（5）泥水输送弃土为连续作业，因此进度比较快。6.3.2顶进工艺流程本工程采用福建省鑫勇通非开挖工程技术有限公司1000泥水平衡偏压破碎型顶管机。测量放线工作坑及接收坑设备安装顶进测量下管接口顶进结束拆除设备全线测量取出机头进入接收坑出泥浆注浆减阻纠偏 6.3.3顶力计算、最大顶距确定和准备工作6.3.3.1顶力的计算 （以1000mm计算） F=F1+F2上式中：F总推力； F1迎面阻力 ； F2顶进阻力 ；  F1PSP××D2/4  (D管外径1m  P控制土压力)     PK0××H0 式中：Ko静止土压力系数，一般取0.55 Ho地面至掘进机中心的高度，取值7m 土的重量，取1.9t/m3 P0.55×1.9×77.315t/m2  F1PSP××D2/4=7.315×3.14×1.02/411.5t F2=D·f·L式中：f管外表面综合磨擦阻力，根据地质勘察报告，取值0.40T/m2 D管外径 1m L顶距 130m，最长距离计算 F23.14×1×0.4×130164T。 因此总推力F=11.5+164=176T工作井内设备顶进能力可达到400T，采用2个200T的千斤顶完全满足要求。6.3.3.2地面准备工作 在顶管顶进施工前，按要求进行施工用电，用水，通道，排水及照明等设备的安装。施工用电每台采用200KW的发电机组。现场设备摆放空间至少需长45米，宽55米的平整封闭场平区域。 施工材料，设备及机具必须备齐，以满足本工程的施工要求。管节等准备要有足够的余量(3040m)。 井上，井下建立测量控制网，并经复核报验监理认可。6.3.3.3井下准备工作及井内布置工作井井内布置主要是后靠背、导轨、主顶油缸、油泵动力站、钢制扶梯等。顶管基座为钢结构预制构件，顶管基座位置按管道设计轴线准确进行放样，安装时按照测量放样的基线，吊入井下就位安装固定。基座上的导轨按照顶管设计轴线并按实测洞门中心居中放置，并设置支撑加固，保证基座稳定不变形。6.3.3.4技术交底，岗位培训在顶管施工前，对参加施工的全体人员分阶段进行详细的技术交底，对各技术工种进行岗位培训，经考核合格后，才能上岗。6.3.4 后座墙后座墙以沉井墙体为主（厚度为500mm），井壁之间灌注砼（C30、厚500mm，使后背墙的平面垂直于导轨，便于机械安装时轴线调整。6.3.4.1后座墙主要有功能是在顶进过程自始至终地承担主顶工作站顶管前进时的后坐力。后座墙的最低强义应保证在设计顶进力的作用下不被破坏，要求其本身的压缩回弹量为最小，以利于充分发挥主顶工作站的顶进效率。在设计和安装后座墙时，应使其满足如下要求。（1）、要有充分的强度（2）、要有足够的刚度（3）、后座墙表面要平直（4）、材质要均匀（5）、结构简单、装拆方便6.3.4.2 后座墙的强度及其影响因素:后座墙的强度取决于千斤顶在顶进过程中施加给后座墙的最大后从力，后从力的大小与最大顶力相等。主观因素包括操作误差、顶进方法、中途停工与否、是否采用润滑剂等。6.3.4.3 后座墙的刚度要求顶管时要求后后座墙具有充分的刚度，以避免往复回弹，消耗能量。要保证受最大顶力时不变形，或只有少量残余变形，后座墙应尽量采用弹性小的材料。如果后座墙弹性过大，顶进的后从力先压缩后座墙，直到后座墙被压紧而不能再压缩时顶力才向前发挥作用使管段前进，千斤顶卸荷，后从力解除后，后座墙虽然有残余变形但不大，甚至可以恢复到未受荷载的状态，可是下一次顶进时，仍要先压缩后座墙，因而每次顶进都要浪费一段千斤顶行程于压缩后座墙。用短行程千斤顶，行程一般为1000mm，而后座墙压缩量为2030mm，这样就可使千斤顶行程在顶管前进时的利用率只有98%99%，每顶进2m长的管节，需2个行程。若再考虑到传力工具的压缩，需要的行程数还要增加。所以，要提高顶进效率，除采用长行程的千斤顶外，还应设法增加后座墙的刚度。6.3.4.4后座墙的形式和类别本工程为现浇混凝土后座墙。6.3.4.5后背承载力计算：经计算R>F×1.26.3.4.6通过对最大顶力的计算，我们将采用2台200t等推力主顶油缸作为主顶设备，成左、右对称布置，行程要使其合力作用点低于后座被动土压力的合力点，使后座所能承受的推力为最大。6.3.4.7为防止顶铁受力不均,发生崩铁事故。保证顶铁与管道轴线平行,使千斤顶轴线、顶铁轴线和管道轴线处于平行。环型顶铁与混凝土管口之间加缓冲衬垫。6.3.4.8采用1.2米高护栏围固在工作坑四周。6.3.5 泥水系统、水压控制、注浆量的计算6.3.5.1泥水系统泥浆系统有二个作用：送走被挖掘机的渣土和平衡地下水。泥浆系统是由密封的管道组成，通过机头循环，形成泥浆混合物，由排泥管送走，最后沉淀在地面上的泥浆池内，泥浆通过众多的排泥泵被排出。再由进水泵进水送入机头，排泥由变速的排泥泵进行控制。机坑旁通装置可控制进排泥浆的速度、方向，以防止泥渣堵塞管道，淤积现场。当挖粘土时，可能使普通粘土，有一定的粘合度，可以直接将泥浆排入泥浆池内，但是当挖沙土时，泥浆中必须添加一定的粘合剂（诸如膨润土等）以增加泥浆粘度，以达到排渣的最终目的。夹带泥砂的泥浆，可通过振动筛、循环沉淀器、干燥器等，处理分离渣质，泥浆被再用，渣质被积累后处理。处理渣土用翻斗车，泥浆用罐车运出场区，堆置于郊外，处理时注意不得污染路面等环境。进排泥水系统起着第二个作用：在有地下水存在的地方，掘进机表面的压力可以降低到小于水中的压力。这样避免了抽地下水的需要。进排泥水系统中的压力感应器可测出地下水的压力。机内泥水循环系统，电磁阀，旁通装置及载水阀可以起到调节水压的作用。机内电磁阀和旁通系统，可以阻止水压的变化，保持水压，在加管道时，不至于减小机头的水压，保证内部压力平衡。6.3.5.2注浆量的计算6.3.5.21注浆量计算本工程每1米注浆量计算如下：VDwtL3.14×2.8×0.015×10.13 m3（1）按照地质条件。一般压浆量为计算的150200，本工程在粉质粘土顶进，按照160进行注浆量控制。（2）为防止路面沉陷和地上、地下构筑物不受扰动，顶管结束后，应及时对管体四周的缝隙充填水泥浆，使其密实坚固，填充水泥所用设备与触变泥浆设备相同。逐孔注浆，水泥浆液需搅拌均匀，无结块，无杂物，注浆结束后，要及时清理注浆设备，以防堵塞。（3）注浆压力根据管道深度H和土的天然重度而定，经验为23H，本工程注浆压力为0.20.3MPa。（4）压浆填充材料：在管顶间隙较小管段，采用管内注浆，压浆材料为水泥粉煤灰浆，配比为，水泥：粉煤灰1：3；在管顶间隙较大管段，采用管内注浆和地面注浆相结合，压浆材料为水泥粉煤灰砂浆，配比为，水泥：粉煤灰：细砂1：1：4。（5）管内注浆布孔方式：沿管线纵向每3m设一处压浆孔。布孔方式宜采用左上方、右上方、左上方的顺序。地面注浆布孔方式：沿管道上方每46m打孔至管顶空腔。（6）注浆顺序：每段注浆从第一孔开始，直注至下一孔出浆，依次注完。每段注浆后，静止68小时后进行第二次注浆。第二次注浆压力不变，直至压不进为止。地面管内注浆均采用两次注浆方式。采用地面管内注浆管段，宜先从地面压浆，再进行管内注浆。（7）注浆操作要求：地面注浆孔采用冲击式钻机，机械冲钻孔，孔深56米，孔径100mm，安装注浆花管后的外侧埋灌细砂。注浆采用机械搅拌水泥浆，电动注浆泵压力灌注，逐孔灌注，直至全部孔位注满。经测试后必要时进行第二次补浆，以保证加固的可靠性。6.3.5.22根据本工程特点，初步设计每1节管（每节2米长）布设2节注浆管，依次调整注浆孔的位置，确保每个方向都能注浆润滑。总注浆量应不小于管外环形空间体积的2倍，考虑到泥浆的漏失，必须经常性地连续补浆，确保泥浆套的完整。注浆减磨要点：(1) 选择优质的触变泥浆材料，对膨润土取样测试。主要指标为造浆率、失水量和动塑比。(2) 在管子上预埋压浆孔，压浆孔的设置要有利于浆套的形成。(3) 膨润土的贮藏及浆液配制、搅拌、膨胀时间，听取供应商的建议但都必须按照规范进行，使用前必须先进行试验。(4) 压浆方式要以同步注浆为主，补浆为辅。在顶进过程中，要经常检查各推进段的桨液形成情况。(5) 注浆设备和管路要可靠，具有足够的耐压和良好的密封性能。在注浆孔中设置一个单向阀，使浆液管外的土不能倒灌而堵塞注浆孔，从而影响这浆效果。(6) 注浆工艺由专人负责，质量员定期检查。(7) 注浆泵选择脉动小的螺杆泵，流量与顶进速度相应配。(8) 由于顶管线路长，为使全程注浆压力不致相差过大，在中间还将每隔400m增设压浆泵以增大压力。6.3.6 操作控制系统由一名受过高度训练的操作人员，在地面控制室外内操作并仔细检测着整个操作系统、观察掘进机内的土压、油压、激光束位置。控制台提供操作数据和控制整套系统的电子按钮。控制板可以是人工控制方向和数据记录，或者是全自动控计算机控制方向和记录，其他的工作人员则负责井内管道和顶铁的更换以及进行、进排泥管和电缆的连接。当掘进机到达接收井时，挖掘会暂时中断，如果遇到有地下水或软土层时，有洞口止水圈安装在接收口墙上。最后，掘进机头从土层出来进接收井，就完成整个管道的铺装。这以后，掘进机被撤走，建造人工出口，接收井被关闭。一个工程常常有几个掘进段组成，这时，在工作井内的顶进设备变换方向，重新开始另一方的顶进工作，这个过程每过一个工作井重复二次，最后铺设成了整个下水道或输送管道。6.3.6.1回镐下管掘进机进坑时，做好接收轨道，以保证其方向及高程；第一节顶管经吊车吊至坑内导轨上，用千斤顶推至机头后端，并与之连接。在安装以后的管子时，主要注意对管材接口的施工。本次顶管采用承插接口，接口之间采用密封胶圈密封。6.3.6.2接管、下顶铁、出镐顶进管子稳定好后，下弧形顶铁，再下型顶铁，后开镐，先顶型顶铁，再顶弧形顶铁，再顶下一节管，将刚稳定好的管与前一节管顶严。同时连接好各种注浆管路、行灯电路、机头连接电路、随后重复上述步骤依次进行。6.3.6.3管材及管节接缝的防渗漏水本工程管材采用钢筋混凝土柔性接口钢承插管（详管材生产标准JC/T 640-2010），刚度大，端面接触面较大，所承受顶力大。浆液置换，顶管结束后，用水泥砂浆并掺入适量粉煤灰，利用管节预留注浆孔对泥浆套浆液进行全线置换，待浆液凝固后拆除压浆管路并用闷盖将孔口封堵。6.3.6.4顶到接收位当机头顶到接收位时，采用250的挖机挖6*5m，挖到离机头0.5m处时，防止挖机挖到机头，采用人工挖，把机头周围的土清理完，让机头整体外露，再采用25吨吊车吊出。6.3.7进洞口的措施在顶进洞口处预留洞口，预留洞口直径比机头大20厘米。在预留洞口四周预埋钢板及螺栓，待机头进入洞口后四周用胶皮垫进行密封，并用钢板及螺栓将胶皮垫上紧保证机头与混凝土墙紧密相接不留缝隙。 在机头进洞时因土体是流沙，