高支模板梁支架计算书.doc

高支模板梁支架计算书一、高大梁模板支撑计算1、计算参数信息1.1荷载参数模板自重标准值：0.5KN/钢筋自重标准值：1.5KN/m³新浇砼自重标准值：24KN/m³振捣砼时（对垂直模板）产生的荷载标准值：4KN/施工人员及设备荷载标准值：4KN/倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值：4KN/1.2材料参数1.2.1木模板（15mm厚），取1m宽板带为计算单元弹性模量（E）：5000N/mm2抗弯强度设计值（fm）：10.3 N/mm2截面抵抗矩：W=1000×15×15/6=3.75×104 mm3截面惯性矩：I=1000×15×15×15/12=2.81×105 mm41.2.2木方（40×80mm）弹性模量（E）：10000N/mm2抗弯强度设计值（fm）：13 N/mm250×100mm木方截面抵抗矩：W=40×80×80/6=4.27×104 mm350×100mm木方截面惯性矩：I=40×80×80×80/12=1.7×106 mm4100×100mm木方截面抵抗矩：W=80×80×80/6=8.53×104 mm3100×100mm木方截面惯性矩：I=80×80×80×80/12=3.41×106 mm41.2.3 Q235钢管（A48×3.0mm）弹性模量（E）：2.06×105N/mm2抗弯强度设计值（fm）：205N/mm2截面抵抗矩：W=5.08×103mm3截面惯性矩：I=12.19×104mm4回转半径（i）：16mm截面面积（A）：A=4241.2.4对拉螺栓（A14）净截面面积（A）：105mm2抗拉强度设计值（f）：170N/mm21.2.5新浇砼侧压力标准值计算参数砼重力密度（c）：取24KN/m³砼浇筑速度（V）：取5m/h新浇砼初凝时间（t0）：取6h外加剂影响系数（1）：取1.2砼坍落度影响系数（2）：取1.15二、梁型1：截面尺寸500×1300 2.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/=24×1.3=31.2 KN/H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.3m；根据以上两个公式计算的新浇砼侧压力F分别为97.757KN/、31.2KN/，取较小值31.2KN/作为本工程计算荷载。2、梁侧面板（15mm厚木模板）计算取1m宽板带，按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.35×1×31.2=42.12kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×4=5.6kN/mq=q1+q2=42.125.6=47.72kN/m计算跨度（次背楞间距）：l=200mm面板最大弯矩：M=0.1×47.72×0.2×0.2=1.9088×105N·mm经计算得到，面板的受弯应力计算值: =1.9088×105/3.75×104=5.09N/mm2 f=10.3N/mm2。满足要求！（2）挠度计算作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=31.2×1=31.2N/mm计算跨度（次背楞间距）：l=200mm计算得：=0.677×31.2×2004/(100×5000×2.81×105)=0.24mm=l/250 =200/250=0.8mm，满足要求！3、梁侧次背楞（40×80mm木方）计算按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算其中，q=1.35×31.2×0.2+1.4×4×0.2=9.544N/mm计算跨度（主背楞间距）:l=450mm次背楞最大弯矩：M=0.1×9.544×0.45×0.45=1.93×105N·mm抗弯强度验算：经计算得到，面板的受弯应力计算值: =1.93×105/4.27×104=4.52N/mm2 f=13N/mm2。满足要求！（2）挠度计算作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=31.2×0.2=6.24N/mm计算跨度（主背楞间距）：l=450mm计算得：=0.677×6.24×4504/(100×10000×1.7×106)=0.322mm=l/250=600/250=2.4mm，满足要求！4、梁侧主背楞（A48×3.0mm钢管）计算按照均布荷载作用下的简支梁计算。（1）抗弯强度计算q=1.35×31.2×0.45+1.4×4×0.45=21.474N/mm最大弯矩Mmax = 0.1×21.474×0.45×0.45=4.348×105N·mm=M/W=4.348×105/8.24×103=52.767N/mm2 f=205N/mm2。满足要求！（2）挠度计算q=31.2×0.45=14.04KN/m最大挠度=0.677×14.04×4504/（100×2.06×105×9.89×2×104）=0.096 mm =l/250=450/250=1.8mm，满足要求！5、对拉螺栓计算N - 穿梁螺栓所受的拉力A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值N=abFsa - 对拉螺栓横向间距b - 对拉螺栓竖向间距Fs - 新浇砼对模板的侧压力、振捣或倾倒砼时对模板的侧压力标准值Fs=0.95（rGF+rQQ3k）=0.95×（1.35×31.2+1.4×4）=45.334KN/计算得：N=0.45×0.6×45.334=12.24KNN105×170=17.85KN，满足要求！2.2梁底模强度计算1、梁底面板（15mm厚木模板）计算 取1m宽板带，按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q11.35×25.5×1×1.3=44.753kN/m模板结构自重荷载：q21.35×0.5×1=0.675kN/m施工人员及设备荷载：q31.4×4×1=5.6kN/mq=q1+q2+q3=44.753+0.675+5.6=51.028kN/m最大弯矩Mmax =0.1×51.028×0.2×0.2 =2.04×105N·mm=M/W=2.04×105/3.75×104=5.44N/mm2f=10.3N/mm2，满足要求！（2）挠度计算作用在模板上线荷载标准值: q=25.5×1.3+0.5×1=33.65kN/m计算跨度（次背楞间距）：l=200mm计算得=0.677×33.65×2004/(100×5000×2.81×105)=0.259mm=l/250 =200/250=0.8mm，满足要求！2、梁底面次龙骨（40×80）计算按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.2×1.3=8.951KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.5×0.2=0.135KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.2=1.12KN/mq=q1+q2+q3=8.951+0.135+1.12=10.206KN/m计算跨度（主背楞间距）：l=450mm最大弯矩M=0.1×10.206×0.6×0.6=3.67×105N·mm=M/W=3.67×105/4.27×104 =8.595N/mm2f=13 N/mm2；满足要求!（2）挠度计算作用在木方上的线荷载标准值: q=25.5×1.3+0.5×0.2=6.73KN/m计算跨度（主背楞间距）：l=450mm计算得=0.677×6.73×4504/(100×10000×1.7×106)=0.347mm =l/250=450/250=1.8mm，满足要求！3、梁底主龙骨（A48×3.0mm钢管）计算按均布荷载作用下简支梁计算（1） 强度计算新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.45×1.3=20.139KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.5×0.45=0.304KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.45=2.52KN/mq=20.139+0.304+2.52=22.963KN/m最大弯矩Mmax = ql2/8= 22.963×0.45×0.45/8=5.81×105N·mm=M/W=5.81×105/8.24×103=70.51 N/mm2 f=205N/mm2。满足要求！（2）挠度计算q=25.5×1.3+0.5×0.45=15.143KN/m最大挠度=5ql4/384EI =5×15.143×4504/384×2.06×105×9.89×2×104=0.198 mm =l/400=450/400=1.125mm，满足要求！2.3梁支架计算1、立杆稳定计算 不组合风荷载N-计算立杆段的轴向力设计值（N）-轴心受压构件的稳定系数-长细比l0-计算长度（mm）i-截面回转半径（mm）A-立杆的截面面积（mm）f-钢材的抗压强度设计值（N/mm2）新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.45×1.3=20.139KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.75×0.45=0.456KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.45=2.52KN/mq=20.139+0.456+2.52=23.115KN/mN=梁底支座反力R =1.1ql=1.1×23.115×0.45=11.442KN=l0/il0=k1(h+2a)=1.185×2.846×(600+2×250)=3709mm =3709/16=231查表A.0.6取值=0.137A=424mm2=11442/（0.137×424）=196N/mm2f=205N/mm2l0=k2h=1.185×4.744×600=3373mm =3373/16=211查表A.0.6取值=0.163A=424mm2=11442/（0.163×424）=166N/mm2f=205N/mm2三、梁型2：截面尺寸300×650 3.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/=24×0.65=15.6KN/H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m；根据以上两个公式计算的新浇砼侧压力F分别为97.757KN/、15.6KN/，取较小值15.6KN/作为本工程计算荷载。2、梁侧面板（15mm厚木模板）计算取1m宽板带，按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.35×1×15.6=21.06kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×4=5.6kN/mq=q1+q2=21.065.6=47.72kN/m计算跨度（次背楞间距）：l=200mm面板最大弯矩：M=0.1×21.06×0.2×0.2=0.842×105N·mm经计算得到，面板的受弯应力计算值: =0.842×105/3.75×104=2.245N/mm2 f=10.3N/mm2。满足要求！（2）挠度计算作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=15.6×1=15.6N/mm计算跨度（次背楞间距）：l=200mm计算得：=0.677×15.6×2004/(100×5000×2.81×105)=0.12mm=l/250 =200/250=0.8mm，满足要求！3、梁侧次背楞（40×80mm木方）计算按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算其中，q=1.35×15.6×0.2+1.4×4×0.2=5.332N/mm计算跨度（主背楞间距）:l=900mm次背楞最大弯矩：M=0.1×5.332×9002=4.319×105N·mm抗弯强度验算：经计算得到，面板的受弯应力计算值: =4.319×105/4.27×104=10.115N/mm2 f=13N/mm2。满足要求！（2）挠度计算作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=15.6×0.2=3.12N/mm计算跨度（主背楞间距）：l=900mm计算得：=0.677×3.12×9004/(100×10000×1.7×106)=0.815mm=l/250=900/250=3.6mm，满足要求！4、梁侧主背楞（A48×3.0mm钢管）计算按照均布荷载作用下的简支梁计算。（1）抗弯强度计算q=1.35×15.6×0.9+1.4×4×0.9=21.32N/mm最大弯矩Mmax = 0.1×21.32×9002=16.32×105N·mm=M/W=16.32×105/8.24×103=198N/mm2 f=205N/mm2。满足要求！（2）挠度计算q=15.6×0.9=14.04KN/m最大挠度=0.677×14.04×4504/（100×2.06×105×9.89×2×104）=1.53mm =l/250=900/250=3.6mm，满足要求！5、对拉螺栓计算N - 穿梁螺栓所受的拉力A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值N=abFsa - 对拉螺栓横向间距b - 对拉螺栓竖向间距Fs - 新浇砼对模板的侧压力、振捣或倾倒砼时对模板的侧压力标准值Fs=0.95（rGF+rQQ3k）=0.95×（1.35×15.6+1.4×4）=25.327KN/计算得：N=0.9×0.6×25.327=13.677KNN105×170=17.85KN，满足要求！2.2梁底模强度计算1、梁底面板（15mm厚木模板）计算 取1m宽板带，按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q11.35×25.5×1×0.65=22.376kN/m模板结构自重荷载：q21.35×0.5×1=0.675kN/m施工人员及设备荷载：q31.4×4×1=5.6kN/mq=q1+q2+q3=22.376+0.675+5.6=28.651kN/m最大弯矩Mmax =0.1×28.651×0.2×0.2 =1.146×105N·mm=M/W=1.146×105/3.75×104=3.056N/mm2f=10.3N/mm2，满足要求！（2）挠度计算作用在模板上线荷载标准值: q=25.5×0.65+0.5×1=17.075kN/m计算跨度（次背楞间距）：l=200mm计算得=0.677×17.075×2004/(100×5000×2.81×105)=0.132mm=l/250 =200/250=0.8mm，满足要求！2、梁底面次龙骨（40×80）计算按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.2×0.65=4.475KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.5×0.2=0.135KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.2=1.12KN/mq=q1+q2+q3=4.475+0.135+1.12=5.73KN/m计算跨度（主背楞间距）：l=900mm最大弯矩M=0.1×5.73×9002=4.642×105N·mm=M/W=4.642×105/4.27×104 =10.871N/mm2f=13 N/mm2；满足要求!（2）挠度计算作用在木方上的线荷载标准值: q=25.5×0.65+0.5×0.2=3.415KN/m计算跨度（主背楞间距）：l=900mm计算得=0.677×3.415×9004/(100×10000×1.7×106)=0.892mm =l/250=900/250=3.6mm，满足要求！3、梁底主龙骨（A48×3.0mm钢管）计算按均布荷载作用下简支梁计算（2） 强度计算新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.9×0.65=20.139KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.5×0.9=0.608KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.9=5.04KN/mq=20.139+0.608+5.04=25.787KN/m最大弯矩Mmax = ql2/8= 25.787×0.92/8=2.611×105N·mm=M/W=2.611×105/8.24×103=31.86N/mm2 f=205N/mm2。满足要求！（2）挠度计算q=25.5×0.65+0.5×0.9=15.368KN/m最大挠度=0.677ql4/384EI =5×15.368×9004/384×2.06×105×9.89×2×104=0.436mm =l/400=900/400=2.25mm，满足要求！2.3梁支架计算1、立杆稳定计算 不组合风荷载N-计算立杆段的轴向力设计值（N）-轴心受压构件的稳定系数-长细比l0-计算长度（mm）i-截面回转半径（mm）A-立杆的截面面积（mm）f-钢材的抗压强度设计值（N/mm2）新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.9×0.65=20.139KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.75×0.9=0.608KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.9=5.04KN/mq=20139+0.608+5.04=25.787KN/mN=梁底支座反力R =1.1ql=1.1×25.787×0.9=25.529KN=l0/il0=k1(h+2a)=1.185×1.301×(900+2×315)=2358mm =3777/16=147查表A.0.6取值=0.32A=424mm2=25529/（0.32×424）=188N/mm2f=205N/mm2l0=k2h=1.185×2.292×900=2444mm =2444/16=152查表A.0.6取值=0.301A=424mm2=25529/（0.301×424）=200N/mm2f=205N/mm2四、梁型3：截面尺寸700×800 4.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/=24×0.8=19.2KN/H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.3m；根据以上两个公式计算的新浇砼侧压力F分别为97.757KN/、19.2KN/，取较小值19.2KN/作为本工程计算荷载。2、梁侧面板（15mm厚木模板）计算取1m宽板带，按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.35×1×19.2=25.92kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×4=5.6kN/mq=q1+q2=25.925.6=47.72kN/m计算跨度（次背楞间距）：l=200mm面板最大弯矩：M=0.1×25.92×0.2×0.2=1.04×105N·mm经计算得到，面板的受弯应力计算值: =1.04×105/3.75×104=2.733N/mm2 f=10.3N/mm2。满足要求！（2）挠度计算作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=19.2×1=31.2N/mm计算跨度（次背楞间距）：l=200mm计算得：=0.677×19.2×2004/(100×5000×2.81×105)=0.148mm=l/250 =200/250=0.8mm，满足要求！3、梁侧次背楞（40×80mm木方）计算按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算其中，q=1.35×19.2×0.2+1.4×4×0.2=6.304N/mm计算跨度（主背楞间距）:l=450mm次背楞最大弯矩：M=0.1×6.304×0.45×0.45=1.277×105N·mm抗弯强度验算：经计算得到，面板的受弯应力计算值: =1.277×105/4.27×104=2.991N/mm2 f=13N/mm2。满足要求！（2）挠度计算作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=19.2×0.2=3.84N/mm计算跨度（主背楞间距）：l=450mm计算得：=0.677×3.84×4504/(100×10000×1.7×106)=0.198mm=l/250=450/250=1.8mm，满足要求！4、梁侧主背楞（A48×3.0mm钢管）计算按照均布荷载作用下的简支梁计算。（1）抗弯强度计算q=1.35×19.2×0.45+1.4×4×0.45=14.184N/mm最大弯矩Mmax = 0.1×14.184×0.45×0.45=2.872×105N·mm=M/W=2.872×105/8.24×103=34.854N/mm2 f=205N/mm2。满足要求！（2）挠度计算q=19.2×0.45=8.64KN/m最大挠度=0.677×8.64×4504/（100×2.06×105×9.89×2×104）=0.059mm =l/250=450/250=1.8mm，满足要求！5、对拉螺栓计算N - 穿梁螺栓所受的拉力A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值N=abFsa - 对拉螺栓横向间距b - 对拉螺栓竖向间距Fs - 新浇砼对模板的侧压力、振捣或倾倒砼时对模板的侧压力标准值Fs=0.95（rGF+rQQ3k）=0.95×（1.35×19.2+1.4×4）=29.944KN/计算得：N=0.45×0.6×29.944=8.085KNN105×170=17.85KN，满足要求！2.2梁底模强度计算1、梁底面板（15mm厚木模板）计算 取1m宽板带，按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q11.35×25.5×1×0.8=27.54kN/m模板结构自重荷载：q21.35×0.5×1=0.675kN/m施工人员及设备荷载：q31.4×4×1=5.6kN/mq=q1+q2+q3=27.54+0.675+5.6=33.815kN/m最大弯矩Mmax =0.1×33.815×0.2×0.2 =1.35×105N·mm=M/W=1.35×105/3.75×104=3.6N/mm2f=10.3N/mm2，满足要求！（2）挠度计算作用在模板上线荷载标准值: q=25.5×0.8+0.5×1=20.9kN/m计算跨度（次背楞间距）：l=200mm计算得=0.677×20.9×2004/(100×5000×2.81×105)=0.161mm=l/250 =200/250=0.8mm，满足要求！2、梁底面次龙骨（40×80）计算按均布荷载作用下三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.2×0.8=5.5081KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.5×0.2=0.135KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.2=1.12KN/mq=q1+q2+q3=5.508+0.135+1.12=6.763KN/m计算跨度（主背楞间距）：l=450mm最大弯矩M=0.1×6.763×0.45×0.45=1.37×105N·mm=M/W=1.37×105/4.27×104 =3.208N/mm2f=13 N/mm2；满足要求!（2）挠度计算作用在木方上的线荷载标准值: q=25.5×0.8+0.5×0.2=4.18KN/m计算跨度（主背楞间距）：l=450mm计算得=0.677×4.18×4504/(100×10000×1.7×106)=0.216mm =l/250=450/250=1.8mm，满足要求！3、梁底主龙骨（A48×3.0mm钢管）计算按均布荷载作用下简支梁计算（3） 强度计算新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.45×0.8=12.393KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.5×0.45=0.304KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.45=2.52KN/mq=12.393+0.304+2.52=15.217KN/m最大弯矩Mmax = ql2/8= 15.217×0.45×0.45/8=3.85×105N·mm=M/W=3.85×105/8.24×103=46.72 N/mm2 f=205N/mm2。满足要求！（2）挠度计算q=25.5×0.8+0.5×0.45=9.405KN/m最大挠度=5ql4/384EI =5×9.405×4504/384×2.06×105×9.89×2×104=0.123mm =l/400=450/400=1.125mm，满足要求！2.3梁支架计算1、立杆稳定计算 不组合风荷载N-计算立杆段的轴向力设计值（N）-轴心受压构件的稳定系数-长细比l0-计算长度（mm）i-截面回转半径（mm）A-立杆的截面面积（mm）f-钢材的抗压强度设计值（N/mm2）新浇砼及钢筋荷载设计值q1=1.35×25.5×0.45×0.8=12.393KN/m模板自重荷载q2=1.35×0.75×0.45=0.304KN/m施工人员及设备荷载标准值q3=1.4×4×0.45=2.52KN/mq=12.393+0.304+2.52=15.217KN/mN=梁底支座反力R =1.1ql=1.1×15.217×0.45=7.532KN=l0/il0=k1(h+2a)=1.185×2.277×(600+2×250)=2968mm =2968/16=185查表A.0.6取值=0.209A=424mm2=7532/（0.209×424）=85N/mm2f=205N/mm2l0=k2h=1.185×4.744×600=3373mm =3373/16=211查表A.0.6取值=0.163A=424mm2=7532/（0.163×424）=109N/mm2f=205N/mm2