大跨度梁模板专项施工方案.doc
梁模板工程施工方案大跨度梁模板工程施工方案计算书工 程 名 称：xxx学校活动中心 施 工 单 位：xxxx有限公司 编 制 人：xxx日 期:12目 录一、编制依据1二、工程参数1三、新浇砼对模板侧压力标准值计算2四、梁侧模板面板验算2五、梁侧模板次楞验算3六、梁侧模板主楞验算4七、对拉螺栓验算5八、梁底模板面板验算6九、梁底模板次楞验算7十、梁底次楞下托梁验算9十一、扣件抗滑移验算10十二、扣件式钢管立柱计算10十三、立杆底地基承载力验算12一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002）4、建筑施工手册第四版（缩印本)5、建筑施工现场管理标准DBJ1403320056、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)。7、建筑结构荷载规范（GB500092001）2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB 50018-2002）10、木结构设计规范(GB500052003）二、 工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.35m梁截面高度1。6m支架高度7.27m楼板厚度0.05m立杆梁跨度方向间距la0。5m钢管类型48×2.75m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.5m,梁下增加2根立柱水平杆最大步距1。5m立杆伸出水平杆长度a0.4m面板50mm厚木胶合板梁底面板下次楞钢管支撑梁侧次楞两根钢管，间距500mm梁侧主楞两根双钢管48×2.75，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm,间距：500mm×500mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1。5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0。093kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0。22ct012V=0。22×24×5。7×1.2×1。2×1.22=52。873 kN/m2F=cH=24×1.6=38。400 kN/m2其中c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15）计算,取初凝时间为5.7小时。T:混凝土的入模温度,经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。6m； 1-外加剂影响修正系数,取1。2； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。2.根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值38.400kN/m2。四、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为50mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm.面板的截面抵抗矩W=1000×50×50/6=416667mm3;截面惯性矩I=1000×50×50×50/12=10416667mm4；(一)强度验算1、面板按两跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0。50m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.400kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1。2×38.400+1。4×4×1=46。512KN/mq1=0。9×1.35×38。400+1。4×0.7×4×1= 50。184KN/m根据以上两者比较应取q1= 50.184KN/m作为设计依据.3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0。125q1l2=0.125×50。184×0.502=1.57KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=1.57×106=3.77N/mm2 f=12.5N/mm2W416667面板强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×38。400=38。4KN/m;面板最大容许挠度值: 500/250=2mm;面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0。521ql4=0.521×38.400×5004=0。27mm 2mm100EI100×4500×10416667满足要求！五、 梁侧模板次楞验算次楞采用两根钢管,间距：0.5m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W =4180mm3；截面惯性矩I =100400mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距,L=0。5m.2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.400kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0。9×1。2×38.400+1.4×4×0。5=23。256KN/mq2=0。9×1.35×38。400+1。4×0.7×4×0。5= 25.092KN/m根据以上两者比较应取q=25.092KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.125ql2=0。125×25。092×0.52=0。784kN·m最大支座力：1.25ql=1。25×25。092×0。5=15.68kN次楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0。784×106=93.780N/mm2<205N/mm2W×24180×2满足要求!(二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 38。400×0.5=19。2KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量： E = 206000N/mm2；=0.521ql4=0。521×19.2×5004= 0.151mm <2mm100EI×2100×206000×100400×2满足要求!六、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管48×2。75，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8360mm3；截面惯性矩I =200800mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=15。68kN，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0。5m。主楞计算简图（kN）主楞弯矩图（kN。m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2.=Mmax=0×106=0N/mm2<205N/mm2W8360满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=12.000kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0mm<2mm.满足要求！七、 对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：NabFsa-对拉螺栓横向间距；b-对拉螺栓竖向间距；Fs-新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0。95（rGG4krQQ2k)=0。95×（1。2×38.400+1.4×4)=49。10kN.N=0.50×0。50×49。10=12.28kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb-螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76。0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN N=12。28kN.满足要求!八、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为50mm。 取梁宽度0。35m作为计算单元.面板的截面抵抗矩W=35。00×5.0×5。0/6=145。833cm3；截面惯性矩I=35.00×5。0×5.0×5。0/12=364.583cm4；(一）强度验算1、模板面板按简支跨计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.25m.2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24×1。6+1。5×1。6+0。3）+1.4×2×0。35=16.42kN/mq1=0.9×1。35×(24×1.6+1.5×1。6+0。3)+1.4×0。7×2×0。35= 18。10kN/m根据以上两者比较应取q1= 18.10kN/m作为设计依据.Mmax=q1l2=18。10×0.252=0.14kN·m88梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0。14×106=0。960N/mm212。5N/mm2W145。833×103满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 0.35×（24×1.61.5×1.60.3)=14.39 kN/m；面板最大容许挠度值： 250/250=1。0mm；面板弹性模量： E = 4500N/mm2；=5ql4=5×14。39×2504=0。045mm 1.0mm384EI384×4500×364。583×104满足要求！九、 梁底模板次楞验算梁底模板次楞采用钢管，平行于梁截面，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.18cm3；截面惯性矩I =10。04cm4；（一）强度验算1、荷载计算；作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×（24×1.6+1.5×1.6+0。3)+1。4×2×0.25=11.73kN/mq1=0.9×1。35×（24×1。6+1。5×1.6+0.3）+1。4×0。7×2×0。25= 12.93kN/m根据以上两者比较应取q1= 12。93kN/m作为设计依据。计算简图(kN）弯矩图（kN。m）经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.308kN；N2=1。959kN;N3=1。959kN；N4=0。308kN；最大弯矩 Mmax = 0。029kN.m次楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2;=Mmax=0.029×106=6.938N/mm2205N/mm2W4。18×103满足要求!(二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 0.25×(24×1。61.5×1.60.3）=10.28kN/m；计算简图(kN）次楞弹性模量: E = 206000N/mm2；经计算,最大变形 Vmax = 0。006mm次楞最大容许挠度值： 192/150 =1。3 mm；最大变形 Vmax = 0。006mm 1.3mm满足要求！十、 梁底次楞下托梁验算托梁采用：单钢管48×2.75截面抵抗矩W=4.18cm3截面惯性矩I=10。04cm4(一）强度验算托梁按两跨连续梁计算，次楞作用在托梁上的集中荷载P=1.959kN，如下图：计算简图(kN)弯矩图（kN。m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.571kN;N2=4.653kN;N3=2。571kN;最大弯矩 Mmax=0.184kN.m；托梁的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0。184×106=44.019N/mm2205N/mm2W4.18×103托梁抗弯强度满足要求!(二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,次楞作用在托梁上的集中荷载P=1.558kN，经计算，托梁最大变形值Vmax =0.086mm.托梁的最大容许挠度值:500/150=3。3mm，最大变形 Vmax =0.086mm <3.3mm满足要求!十一、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆竖向力设计值R=4.653KN，由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。十二、 扣件式钢管立柱计算（一)风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载.基本风压按北京10年一遇风压值采用,0=0.3kN/m2.模板支架计算高度H=7。27m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区.风压高度变化系数µz=0。84。计算风荷载体形系数:将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1。2×An/(la×h)=1。2×0。108/（0.5×1。5)=0。173式中An =（la+h+0.325lah）d=0.108m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0。5mh-步距,1.5md-钢管外径,0。048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数:µst=1.2j=1.2×0.173=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-n=0.211-0。8810=1.2611-0。88-风荷载地形地貌修正系数.n-支撑架相连立杆排数.风荷载标准值k=µzµs0=0.84×1。26×0。3=0.318kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.92×1。4klah2=0。92×1.4×0.318×0。5×1.52= 0。041kN·m1010（二）立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：4.653kN ;立柱承受支架自重：1。2×7。27×0。093=0。811kN 立柱轴心压力设计值N：4.653+0.811=5.464kN；（三）立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式：N+MwfjAWN -轴心压力设计值（kN） ：N=5.464kN；-轴心受压稳定系数，由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度(m)，L0=k1k2（h+2a),h：步距，取1。5m；a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0。4m；k1k2为计算长度附加系数，按下表取用,k1=1.167，k2=1.01，L0=2.71m。i - 立柱的截面回转半径(cm） ，i=1.6cm；A - 立柱截面面积（cm2）,A=3.91cm2；Mw -风荷载产生的弯矩标准值；W -立柱截面抵抗矩（cm3)：W=4。18cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2，f= 205N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=271。00/1.6=169按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0。251；N+Mw=5.464×103+0。041×106=55.675+9.809=65。484N/mm2<f=205N/mm2jAW0.251×3.91×1024。18×103立柱稳定性满足要求!十三、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=5。464kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0。3m，垫木面积A=1×0.3=0。3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=5。464=18。21kN/m2<mffak=120×0。9=108kN/m2A0。3满足要求！.
