模板工程施工技术施工方案.doc

城市春天住宅小区5楼塔吊搭设方案编制人: 审核人: 批准人： 湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司城市春天项目部2009。1。1模板工程施工方案一、柱模板计算书编制依据建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB500102002中国建筑工业出版社; 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社;二、工程概况：工程名称：城市春天住宅小区6#楼建设单位：荆门市大豪置业有限公司设计单位：北方-汉沙杨建筑工程设计有限公司监理单位：武汉金龙建设监理有限责任公司施工单位：湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司本工程建筑主体为18+1层，建筑面积7996.98；建筑高度56.60m，钢筋混凝土框剪结构。本工程建筑耐火等级一级，结构安全等级为二级，屋面防水等级为二级，建筑耐久年限为50年，建筑抗震设防烈度六度，本工程设计±0.000相当于绝对标高116。85m。本工程设计为机械开挖，筏板及独立柱基础，基础垫层为C15，基础砼等级C30、墙柱为C40，抗渗等级为S6级,骨料直径<70mm，内地台以下砌块为MU10和不低于M7.5水泥砂浆实砌,外墙及楼梯围护墙为200厚水泥砖空心小砌块与M5混合砂浆砌筑，其余为100厚墙体均石膏空心小砌块与M5混合砂浆砌筑。1.01 主体结构模板施工方法和质量保证措施1、模板的选用和支模方式（1)、框架梁、次梁模板梁底模、侧模均采用九夹板和50mm×100mm方木，预先拼成整块模板，当梁高大于600mm时，加横向双钢管围檩，采用14拉杆对拉。梁下部支撑排架为48×3。5mm钢管,每根梁二侧各一排，钢管间距900mm，步距1200mm（当梁高大于1100时钢管间距为800mm)。排架按设计设水平杆、扫地杆、斜撑并与板支撑系统连成整体。钢管上铺设50mm×100mm方木做搁栅，间距不大于500mm,用铁丝扎牢。（2）、框架柱模板按柱断面尺寸，尽量采用整块镀膜竹胶板做侧模，竖向用50mm×100mm方木做围檩，间距300mm。柱箍设计二种形式:一为型钢结构，选用槽钢14配以14拉杆，排距为500mm。一种为用48×3.5mm钢管（双根）做横向围檩，大断面柱(600mm×600mm以上）增加14对拉螺杆。第一种方式较省工省料，装拆方便，为本工程主要采用方式。柱模限位做法同外墙限位。（3）、楼板模板采用大块九夹板铺底模，底部用50mm×100mm方木做搁栅，间距300mm.平台支撑采用48×3.5mm普通脚手钢管及扣件搭设，钢管横向及纵向间距均为1.0m，步距为1。2m。搭设技术要求除符合钢管扣件脚手应用技术规程外，支撑钢管相邻立杆对接接头要错开，同时立杆垂直度要控制在允许范围内。水平杆除按设计要求外，尚应增设剪刀撑.楼板模板应逐步采用早拆模技术：即将框梁和楼板平台的支撑分开搭设，自成一体,在浇砼之前相互联接。浇灌后拆平台模时再分开，先（早）拆平台模及梁侧模板。保留梁底模板和支撑，待砼强度达到规定标准时,再拆梁支撑和梁底模,能加快钢管和模板的周转使用。(4)、剪力墙模板：均采用九夹板做模板、竖向围檩用50mm×100mm方木，间距300mm。用双根48×3。5mm钢管做横向围檩，14穿墙螺杆对拉。拉杆的排距底部1m左右用400mm，上部均为500mm，间距均为500mm.拉杆二端用3字型扣件14帽,下部二至三排扣件一端要用3只，配双螺帽.2、模板安装的制作要求项目允许偏差(MM)项 目允许偏差(MM）轴线5底模上表面标高±5截面尺寸4,5层高垂直6相邻两板高底差2表面平整53、模板的拆除模板拆除应符合下列规定。（1）、不承重模板,在砼强度能保证其表面光洁及棱角方正，不拆除模板，而受损后方可拆除。外墙模板拆除按本措施外墙砼一节规定时间拆除。（2）、承重模板（底模）拆除，应在砼强度达到下列要求时方可拆除，并应办理拆模审批手续。 梁：跨度8M时，R75； 跨度8M时，R=100%; 板：跨度2M时，R50%； 跨度2M、<8M时,R75； 悬臂构件： R=100%；（3）、已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达到设计要求后，方允许承受全部设计荷载。施工中不得超载使用，严禁堆入过量建筑材料。当承受施工荷载大于设计荷载时必须经核算，加设临时支撑.4、模板工程质量保证措施（1）所有梁、墙均有翻样给出模板排列图和满堂架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工,特殊部位应增加细部构造大样图。（2)暗柱、墙根部不得使用砼“方盘”, 而采用“井”字型,“”型钢筋限位，限位筋直径12毫米。(3）当梁跨度4米，悬挑梁跨度3米时,应按2起拱。 当梁跨度8米时，应按2起拱。（4）模板使用前，对变形，翘曲超出规范的应即刻退出现场，不予使用，模板拆除下来，应将砼残渣、垃圾清理干净，重新刷隔离剂.（5）在板、墙横板底部均考虑垃圾孔,以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭.(6）模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，拉结螺栓进行全面检查，浇砼过程中应有技术好、责任心强的木工、关砌“看模",发现问题及时报告施工组、技术组。（7）所有楼板、墙板内的孔洞模必须安装正确,并作加固处理,防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。（8）此外，为了便于运输，可在每个楼层合理设置中转模板钢平台,尺寸另定，安装在楼层南面，拆下的模板搬运到钢平台上，再用塔吊将模板吊运到施工楼层上安装。梁高大于或等于700mm的梁模板示意图梁高小于700mm的梁模板示意图柱截面边长小于1000mm的柱子模板示意图柱截面边长大于1000mm的柱子模板示意图下钢管九夹板胶合木模板12对拉螺杆14塑料管下钢管上钢管对拉螺杆及蝴蝶卡500100×50木枋上钢管剪力墙模板支设图100×50木枋500 1。02 模板工程施工安全措施1、模板加工时，应加强对加工机械的检查，不得带故障操作，防止触电及机械伤害；2、模板的垂直运输严格按垂直运输机械操作规程进行,下方严禁站人，提升前应清除模板上的零散物料,防止坠落伤人。3、模板安装时，操作人员需有特别安全措施，以防人员坠落，同时操作面下按规范搭设卧式安全网;4、模板拆除时,严格按照各种模板的拆模要领进行,避免造成人员伤害；5、模板拆下后，按要求进行堆放或周转，并及时清除模板上的零散物料及铁钉等物。1.05地下室特殊单元顶板模板支架计算根据本工程特点，高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架.本计算书还参照施工技术2002.3.、高支撑架设计和使用安全。三、参数信息:1。脚手架参数 横向间距或排距（m)：0。75；纵距(m）:0。75；步距(m）：1。20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10;脚手架搭设高度（m）:4.70；采用的钢管(mm)：48×3.5 ; 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式：方木支撑； 2。荷载参数 模板与木板自重(kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000； 楼板浇筑厚度（m):0。300;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2）:1.000；3。木方参数 木方弹性模量E(N/mm2）:9500。000;木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2）：1.300；木方的间隔距离（mm):300.000； 木方的截面宽度(mm)：50。00；木方的截面高度(mm）:100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 四、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=5.000×10。000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10。000×10。000×10。000/12 = 416。67 cm4； 方木楞计算简图 1。荷载的计算: (1）钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25。000×0.300×0.300 = 2。250 kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m）： q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = （1.000+2.000)×0.750×0.300 = 0。675 kN； 2。强度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 1.2×（2。250 + 0。105） = 2。826 kN/m; 集中荷载 p = 1。4×0。675=0.945 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0。750 /4 + 2.826×0。7502/8 = 0.376 kN。m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 2。826×0。750/2 = 1.532 kN ； 截面应力 = M / w = 0.376×106/83.333×103 = 4。511 N/mm2；方木的计算强度为 4。511 小13。0 N/mm2，满足要求! 3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: Q = 0。750×2.826/2+0。945/2 = 1.532 kN；截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1532。250/(2 ×50.000 ×100。000) = 0.460 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪强度为0。460小于 1.300 ，满足要求！4.挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下： 均布荷载 q = q1 + q2 = 2。250+0.105=2.355 kN/m； 集中荷载 p = 0.675 kN； 最大变形 V= 5×2。355×750。0004 /（384×9500。000×4166666.67) + 675。000×750.0003 /（ 48×9500.000×4166666。67) = 0.395 mm；方木的最大挠度 0。395 小于 750.000/250，满足要求!五、木方支撑钢管计算： 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.826×0.750 + 0。945 = 3.065 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN。m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0.588 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0。913 mm ； 最大支座力 Qmax = 8。556 kN ; 截面应力 = 0。588×106/5080。000=115.832 N/mm2 ;支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10 mm，满足要求!六、扣件抗滑移的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8。556 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 七、模板支架荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重（kN)： NG1 = 0。149×4.700 = 0.700 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN）: NG2 = 0.350×0。750×0.750 = 0.197 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25。000×0。300×0.750×0。750 = 4.219 kN; 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.115 kN； 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (1。000+2.000 ) ×0。750×0.750 = 1。688 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 8。501 kN; 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 8。501 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.58 cm; A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1）或(2)计算 lo = k1uh （1） lo = （h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1。155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。100 m；公式(1）的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1。200 = 2.356 m;Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=8501。046/（0。312×489.000） = 55。720 N/mm2；立杆稳定性计算 = 55。720 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式（2）的计算结果: 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.100×2 = 1.400 m; Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89。000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8501。046/（0.667×489。000） = 26.064 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 26。064 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1。005 ； 公式（3）的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。243×1.005×(1.200+0.100×2) = 1。749 m； Lo/i = 1748。901 / 15.800 = 111。000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ; 钢管立杆受压强度计算值 ；=8501.046/(0。509×489。000) = 34.154 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 34。154 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患. 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求： 除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容 1。模板支架的构造要求： a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变. 2。立杆步距的设计： a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置； b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c。高支撑架步距以0.9-1。5m为宜，不宜超过1。5m。 3。整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3; c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层. 4。剪刀撑的设计: a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计: a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置; b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d。地基支座的设计要满足承载力的要求. 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩 展的浇筑方式； b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。1.06标准层特殊单元框架梁模板支架计算根据本工程特点，梁支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003）等规范。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.50。 九、参数信息： 梁段信息:KL8; 1。脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0.30； 脚手架步距(m）：1.20；脚手架搭设高度(m）：2。80； 梁两侧立柱间距(m)：0。90；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A； 2.荷载参数 模板与木块自重（kN/m2)：0。350；梁截面宽度B(m)：0.200； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m）：1.100;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2）：2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。000； 3。木方参数 木方弹性模量E(N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13。000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1.300；木方的间隔距离(mm）:300.000; 木方的截面宽度(mm）:50.00；木方的截面高度(mm）：100.00； 4。其他 采用的钢管类型(mm）:48×3。5. 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80;十、梁底支撑方木的计算 1。荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN）： q1= 25.000×0。200×1.100×0.300=1。650 kN；（2）模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350×0。300×（2×1。100+0.200） =0.252 kN； （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN): 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2.000+2。000)×0。200×0.300=0.240 kN； 2.木方楞的传递集中力计算： 静荷载设计值 q=1.2×1.650+1.2×0.252=2。282kN; 活荷载设计值 P=1.4×0.240=0。336kN； P=2.282+0。336=2.618kN。3。支撑方木抗弯强度计算: 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩, 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m）M=2.618×0。900/4=0.589；木方抗弯强度(N/mm2）=589140。000/83333。333=7.070； 木方抗弯强度7.070N/mm2小于木方抗弯强度设计值f=13。000N/mm2，所以满足要求!4。支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下： Q = P/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力（kN） Q=2.618/2=1.309； 截面抗剪强度计算值（N/mm2)T=3×1309.20/(2×50.00×100.00)=0。393； 截面抗剪强度计算值0.393N/mm2小于截面抗剪强度设计值T=1。300N/mm2,所以满足要求！ 5.支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 2。142kN； 最大挠度（mm)Vmax=2142。000×900。003/（48×9500。00×4166666。67）=0.822； 木方的最大挠度(mm)0.822小于l/250=900。00/250=3。600，所以满足要求！十一、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。 1.支撑钢管的强度计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=2。618 kN； 计算简图如下： 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.900/0。300=3 经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(31)/2×2。618+2.618=5。237 kN； 通过传递到支座的最大力为2×2。618+2.618=7.855 kN;钢管最大弯矩 Mmax=（3×3-1）×2。618×0.900/(8×3)=0.786 kN。m; 截面应力 =0.786×106/5080。000=154.630 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!十二、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。十三、扣件抗滑移的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,R=7.86 kN； R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力： N1 =7.855 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0.149×2。800=0。500 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0。720 kN；N =7。855+0。500+0。720=9.076 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1。58； A 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m）； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1）或(2)计算 lo = k1uh （1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1.700； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0。300 m；公式（1)的计算结果: 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1。700×1。200 = 2.417 m; Lo/i = 2417。400 / 15.800 = 153.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。298 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=9075.504/（0。298×489。000） = 62.280 N/mm2；立杆稳定性计算 = 62.280 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求!立杆计算长度 Lo = h+2a = 1。200+0.300×2 = 1。800 m； Lo/i = 1800.000 / 15。800 = 114。000 ； 公式（2）的计算结果: 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。489 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9075。504/(0.489×489。000） = 37.954 N/mm2；立杆稳定性计算 = 37。954 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！1.07标准层特殊单元楼板模板支架计算根据本工程特点,选定A1栋标准层六至二十八层4-3轴4-7轴交4-F轴4-J轴作为标准层特殊单元楼板，进行模板支架计算，该处楼板结构尺寸为5400*4500mm，厚度为130mm。模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范。一、参数信息：1.脚手架参数 横向间距或排距（m)：1。00；纵距（m):1。00;步距（m）：1。20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0。10;脚手架搭设高度(m)：2.80； 采用的钢管(mm）：48×3。5 ; 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2）:0。350;混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25。000； 楼板浇筑厚度(m):0.13；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000； 施工均布荷载标准值（kN/m2)：1。000; 3.楼板参数 钢筋级别:CRB550级冷轧带肋钢筋；楼板混凝土标号:C35； 每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2)：384。650； 计算楼板的宽度（m）:4。50；计算楼板的厚度（m）：0.13; 计算楼板的长度（m）：5.40;施工平均温度(）:25。000；4。木方参数 木方弹性模量E（N/mm2）:9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000； 木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.300;木方的间隔距离（mm）：300.000; 木方的截面宽度（mm):50。00；木方的截面高度(mm）：100。00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算： 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83。33 cm3； I=5.000×10。000×10。000×10。000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1。荷载的计算： （1)钢筋混凝土板自重（kN/m）: q1= 25。000×0.300×0.130 = 0.975 kN/m； （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2= 0。350×0.300 = 0.105 kN/m ;（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）： p1 = （1.000 + 1。000）×1.000×0.300 = 0.600 kN； 2。强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 均布荷载 q = 1。2 × （q1 + q2) = 1.2×(0。975 + 0.105） = 1.296 kN/m；集中荷载 p = 1。4×0.600=0。840 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840×1。000 /4 + 1。296×1。0002/8 = 0。372 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1。296×1.000/2 = 1。068 kN ；截面应力 = M /W = 0。372×106/83333.33 = 4.464 N/mm2;方木的计算强度为 4.464 小于13.0 N/mm2,满足要求！3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.296×1。000/2+0。840/2 = 1。068 kN；截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1.068×103/(2 ×50.000×100。000) = 0。320 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2;方木的抗剪强度为 0。320 小于 1.300 满足要求! 4。挠度计算： 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.080 kN/m； 集中荷载 p = 0.600 kN; 最大变形 V= 5×1。080×1000。04 /（384×9500.000×4166666.667) + 600.000×1000.03 /( 48×9500.000×4166666。7） = 0。671 mm；方木的最大挠度 0.671 小于 1000.000/250，满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1。296×1.000 + 0.840 = 2。136 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN