2022年承插式脚手架专项施工专业技术方案.docx

目录第一章编制说明 1其次章工程简况 1第三章承插式脚手架介绍 1第四章施工特点 2第五章架体组成 2第六章架体定型布置 26.1 适用范畴 26.2 立杆挑选 36.3 横杆挑选 36.4 步距挑选 36.5 架体布置 46.6 楼层顶板模板支撑： 4第七章施工流程及要求 46.1 施工流程 46.2 施工要求 56.3 现场情形处理 6第八章脚手架检查与验收 6第九章混凝土浇筑 6第十章支撑系统及模板的拆除 7第十一章脚手架施工安全留意事项7板模板（盘扣式）运算书 8第一章 编制说明建筑施工安全检查标准 JGJ59-2021； 建筑施工钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2021、 J84 2021；混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2021 ；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2021；建筑结构荷载规范 GB50009-2006；本企业内部质量、安全、环境体系文件，企业标准及治理制度建筑施工手册及参考文件资料国家及省、市有关安全生产的法令、法规及规定本工程施工组织设计其次章 工程简况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX第三章承插式脚手架介绍承插式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统；与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳固性强，易于治理等特点；承插式脚手架在脚手架进展史上实现了三个第一：即“第一个”实现了钢管脚手架在结构上无任何特地的锁紧零件；“第一个”实现了在钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主学问产权；该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正被广泛运用；第四章施工特点承插式脚手架是新型的一种便利式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，具有牢靠的双向自锁才能；解决了传统脚手架靠人工锁紧的不足；无任何活动零件；撘拆速度是一般脚手架的 8-10 倍；运输、储存、搭设、拆除便利快捷；受力性能合理；能更好的满意施工安全的需要；可以自由调剂；产品标准化包装；组装合理，它的安全性、稳固性好于碗扣式、优于门式脚手架；第五章架体组成承插式是脚手架由于设计上的特点，只要用铁锤敲击横杆上横插头即可锁紧，横杆上加荷载时，锁紧更牢靠；每只轮扣上可同时插接四支横杆，四支横杆互为 90 度；立杆：立杆高度选用 2.5m 规格；立杆上焊接 4个方向的圆扣形孔板；其中第一个圆口型孔板距地0.35M，横杆：两端焊接有扣接头，做为与立杆扣接的水平杆件；梁底横杆：因梁截面尺寸不同，梁底部位用一般48*2.75mm钢管做为梁底杆；6.1 适用范畴第六章架体定型布置承插式脚手架适用于本工程标准层（ 2.9M 层高）模板支撑架，主龙骨 主梁）用 48*2.75 钢管, 次龙骨（小梁）采纳 40mm×60mm方钢（见注释），架体高度 2.8M，立杆 2.5M，上或下配可调顶托；注：由于方木相比较方钢：强度小，易折断，易弯曲变形，不便多次利用；易造成资源铺张；故施工现场各单体顶板加固时均采纳方钢（40*60mm）代替方木做模板支护工作；承插式脚手架适用于结构形式较规整的结构；6.2 立杆挑选承插式脚手架立杆采纳壁厚为 2.75mm钢管，受力运算时应依据现场实际情形进行调整，本工程按壁厚为 2.75mm进行运算；立杆需选用标准杆，依据本工程的楼层 2.9M 高度，现选用标准型号 2.5M 标准杆，距墙柱边 350（ 300）mm，根部或上部配可调顶撑，将满意模板架体的高度；6.3 横杆挑选横杆均为标准杆件，依据本工程室内净跨、楼梯间、走廊、阳台实 际情形，水平横杆主要选 1200mm、600mm尺寸，同时搭配部分 300mm、 900mm尺寸横杆；6.4 步距挑选架体步距的设置需与圆形扣板（承插口）相对应，且最底部圆形扣 板距立杆底端距离为 350mm，故扫地杆实际设置于 400mm处；依据本工程现场实际情形，第一步扫地杆按实际设置距地400mm，纵横向双向设置，其次步水平杆布置在距扫地杆向上1.5m 处，纵横向双向设置；框架梁（梁高大于 400mm）底设第三步水平杆，平行于梁轴线方向设通长 水平杆，垂直于梁轴线设小横杆托底，间距600mm；6.5 架体布置架体布置时需按实际开间尺寸排设，排设时先从建筑物一端开头， 向另一端立杆定位，定位时按立杆间距1200mm进行，局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设；梁底宜采纳锁钢管扣件的形式进行 支设，可以保证梁板模板的正常搭设；6.6 楼层顶板模板支撑楼板模板选用 12mm厚竹胶板做为面板，主龙骨间距1200mm，次龙骨采纳 40×60mm方钢立放，间距 300mm，搭接不少于 500mm，方钢模数 5M、6M（ 2+2+2、3+3、2+3），依据开间大小切割调配，模板拼缝处及四周须用木枋固定，防止模板翘头不平整；对于梁高大于等于 700mm的框架梁，梁底需另加设立杆顶撑（间距600mm）；6.1 施工流程第七章施工流程及要求测量放线，确定本层梁、板位置定位立杆，并作出十字标记直立杆并搭设扫地杆及第一步横杆搭设上部横杆及剪刀撑锁梁底钢管铺设梁底模板板底模板铺设将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工；按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐；先直立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒；在立杆全部直立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位；按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必需按要求整体搭设；搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采纳双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高；梁底模板铺设时，次楞方钢放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞；板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满意平整度要求后再铺设模板；6.2 施工要求全部模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟识方案要求，依据楼层 高度，混凝土构件大小，确定立杆的间距（大面积按900mm，局部尺寸不足可搭配间距 600mm或 300mm布置）、确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，留意横杆能尽量纵横贯穿，平直；梁底的立杆与板底的立杆 能通过横杆形成整体；立杆基础应坚实，且底部宜设置垫板（木方或模板）防止钢管端头对下层混凝土板面造成损耗；横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情形进行检查；立杆可调底托、顶托伸出长度均不应大于300mm，顶托深化立杆内长度不得小于 150mm，且可调底托及顶托需满意建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程中的要求；6.3 现场情形处理如立杆底部楼板存在较大错台（降板），降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体；处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程要求使用可调底座；其他情形可按现场详细情形另行确定搭设措施；第八章脚手架检查与验收脚手架的检查与验收严格依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2021）第 8 条检查与验收相关条款及建筑施工安全检查标准（ JGJ 59-2021 ）表 3.0.4-1落地式脚手架检查评分表中所列工程和施工方案要求的内容进行检查；填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用；第九章混凝土浇筑混凝土浇筑次序为：浇筑框架梁墙、筒体、主次梁板；混凝土浇筑前做好浇筑范畴内模板下方人员的清场工作，并支配专人看管，防止混凝土浇筑期间有人进入支模下逗留休息；本工程混凝土全部采纳预拌（商品）混凝土，混凝土的运输以泵送为主，塔吊吊运为辅；混凝土浇注时，工程部派专人观看模板和支撑系统的变形情形，发觉反常情形立刻暂停施工，快速疏散人员，待排除险情并经工程技术负责人检查同意后方可复工，夜间施工应配备足够的灯光照明及有关抢险材料，以保证安全；第十章支撑系统及模板的拆除大梁侧模和柱模因混凝土养护需要，混凝土浇筑24 小时后拆除， 底模及其支撑系统要等到混凝土同条件养护试块经试验达到规范要求强 度值后方可进行；楼层支撑架体经工程技术负责人同意后，方可进行底 模及支撑系统的拆除；模板拆除方法：先松开顶托，然后拆除方木，接着再拆除模板，模板拆除的次序遵循先支后拆，后支先拆的原就，拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片段模板全部拆除后，方准将模 板、配件等运出对放；模板、配件等运完后才准拆除支架，支架拆除次序为从上往下逐层拆除，严禁上层未拆除完毕，就拆除下面一层；拆除时应先搭设脚手架或操作平台，并在四周设防护栏，任何人不得在正在拆除的支模下通行；拆模应在日间拆除，光线不足的部位应配备足够的灯光照明，作业全过程应有质量和安全员在场监督；第十一章脚手架施工安全留意事项搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准；对职工进场进行安全技术训练，发觉施工中的安全技术问题应准时解决；拆模采纳长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定；现场安全员有权禁止违章指挥和违章作业，遇有险情应立刻停止施工作业，并报告工程工程领导准时处理；模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并准时运走，防止人员踏空坠落；搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等担心全的作业；在整个拆除作业过程中，工程安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置戒备区，支配戒备员一名巡察，确保拆除作业顺当进 行；脚手架必需严格按方案进行搭设，在搭设中不得随便转变构架设计；施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必需经工程总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件；板模板（盘扣式）运算书运算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20212、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 23120213、混凝土结构设计规范 GB50010-20214、建筑结构荷载规范 GB 50009-20215、钢结构设计规范 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称100 厚混凝土楼板新浇混凝土板板厚 mm100模板支架纵向长度 L am6.6模板支架横向长度 Lb m3.3模板支架高度 Hm2.9二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1kkN/m 2新浇筑混凝土自重标准值 G3面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05242kkN/m 3钢筋自重标准值 G3kkN/m 1.12施工人员及设备荷载标准值Q1kkN/m 3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准2值Q2k kN/m 0.25其他附加水平荷载标准值 Q3kkN/m0.55Q3k 作用位置距离支架底的距离h1m42基本风压 0kN/m 0.452风荷载标准值 kkN/m 三、模板体系设计风荷载高度变化系数 z 1风荷载体型系数 s 0.5抗倾覆运算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2m0.45 ×1×0.5=0.2256主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距 lamm1200立杆横向间距 lbmm1200水平杆步距 hmm1800（现场按1500）顶层水平杆步距 h mm1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离amm300小梁间距 lmm400（现场按300）小梁最大悬挑长度 L 1mm300主梁最大悬挑长度L 2mm300平面图纵向剖面图四、面板验算横向剖面图面板类型覆面木胶合板厚度tmm12抗弯强度设计值 fN/mm216.83弹性模量 EN/mm29350运算方式简支梁按简支梁，取 1m单位宽度运算；运算简图如下：W=bt2/6 1000×122 /624000mm3 I=bt3/12 1000×123/12 144000mm4承载才能极限状态q1=GbG1k+G2k+G3kh0+QbQ1k=1.2 ×1×0.1+24+1.10.1×+1.4 1×3=7.332kN/mq1静=GbG1k+G2k+G3kh0=1.2 ×1×0.1+24+1.1正常使用极限状态0.1×=3.132kN/mq=GbG1k+G2k+G3kh0+QbQ1k=1×1×0.1+24+1.11、强度验算0.1×+1 ×1×3=5.61kN/mMmax=0.125q1l2=0.125 ×7.332 ×0.42=0.147kN ·m=M max/W=0.147 ×106/24000=6.125N/mm2f=16.83N/mm2满意要求！2、挠度验算max5ql4/384EI=5 5×.61 ×4004/384 ×9350×144000=1.389mmmax=1.389 mm min400/150，10=2.667mm满意要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形钢管截面类型60×40×2.5截面惯性矩 Icm 4222.07截面抗击矩 Wcm 327.36抗弯强度设计值 fN/mm205弹性模量 EN/mm206000运算方式二等跨梁承载才能极限状态q1=GlG 1k+G2k+G3kh0+ QlQ 1k=1.2 ×0.4 ×0.3+24+1.1正常使用极限状态0.1×+1.40×.4 ×3=3.029kN/mq=GlG1k+G2k+G3k h0+ QlQ1k=1×0.4 ×0.3+24+1.10.1×+1 ×0.4 ×3=2.324kN/m按二等跨梁连续梁运算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，运算简图如下：1、强度验算=M max/W=0.477 ×106/7360=64.81N/mm2f=205N/mm2满意要求！2、抗剪验算Vmax2.102kN2222Vmax/8Iz bh0 -b- h=2.102 ×1000×40 ×60 -40-5 5×5 /82×20700×59.078N/mm2 =125N/m2 m满意要求！3、挠度验算max=0.458mm =mina/1l满意要求！4、支座反力 承载才能极限状态R1=2.443kN R2=4.204kN R3=2.443kN正常使用极限状态R1=1.87kN R2=3.219kN R3 =1.871kN六、主梁验算50， 10=min1200/150，10=8mm主梁材质及类型钢管截面类型48×2.75截面惯性矩 Icm 410.04截面抗击矩 Wcm34.18抗弯强度设计值 fN/mm2205弹性模量 EN/mm2206000抗剪强度设计值 fvN/mm 2125运算方式四等跨梁取上面运算中的小梁最大支座反力承载才能极限状态R=maxR1,R2,R3/2=max2.443,4.204,2.443/2=2.102kN正常使用极限状态R=maxR1,R2,R3/2=max1.87,3.219,1.871/2=1.6095kN运算简图如下：1、抗弯验算=M max/W=0.754 ×106/4180=180.383N/mm2f=205N/mm2满意要求！2、抗剪验算22Vmax4.132kN2Vmax/A=2 ×4.132 ×1000/391 21.136N/mm =125N/mm满意要求！3、挠度验算max=2.119mm =mina/1l满意要求！七、立柱验算50， 10=min1200/150，10 =8mm钢管类型 mm48×2.75回转半径 imm16抗压强度设计值 fN/mm2200立柱截面面积 mm2391立柱截面抗击矩 cm34.18支架立杆运算长度修正系数1.2悬臂端运算长度折减系数 k0.71、长细比验算l01=h+2ka=1000+2×0.7 ×300=1420mm l02= h=1.2 × 1800=2160mm取两值中的大值 l0=2160mm =0l/i=2160/16=135 =150长细比满意要求！ 2、立柱稳固性验算不考虑风荷载顶部立杆段： 1=l 01/i=1420/16=88.75查表得， =0.566N1= GG1k+G2k+G3kh0+ QQ1kl al b=1.2 ×0.5+24+1.1 0.×1+1.4 3× ×1.2 ×1.2=11.249kNf=N 1/1A 11.249 ×103/0.566 3×91=50.83N/mm2 =200N/mm 2满意要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=2160/16=135查表得， =0.28N2=GG1k+G2k+G3kh0+QQ1kl al b=1.2 ×1.05+24+1.10.×1+1.43× ×1.2 ×1.2=12.2kNf=N2/2A 12.2 ×103/0.28满意要求！ 考虑风荷载3×91=111.436N/mm2 =200N/mm 2Mw=c×Qklah2/10=0.9顶部立杆段：1×.4 ×0.225 ×1.2 ×1.82/10=0.11kN m·N1w= GG1k +G2k+G3kh0+ c×QQ1kl alb+Mw/l b=1.2 ×0.5+24+1.1 0.×1+0.91×.4 ×3 ×1.2 ×1.2+0.11/1.2=10.736kNf=N 1w/1A+M w/W=10.736 ×103/0.566mm2满意要求！非顶部立杆段：N2w= GG1k +G2k+G3kh0+ c×Q62×3×91+0.11 10 /4180=74.828N/mm =200N/Q1kl alb+Mw/lb=1.2 ×1.05+24+1.1 0.×1+0.91×.4 ×3 ×1.2 ×1.2+0.11/1.2=11.687kNf=N 2w/2A+M w/W=11.687 ×103/0.28mm2满意要求！八、可调托座验算3×91+0.11 1×06/4180=133.066N/mm2 =200N/可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值 NkN40按上节运算可知，可调托座受力N =11.249kN N=40kN满意要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=c×Q kLaHh2+Q3kLah1=0.9 1×.4 ×0.225 6×.6 ×2.9 ×6+0.55 ×6.6 ×4=50.852kN.mMR=GG1kL aL b2/2=1.35 ×1.05 ×6.6 ×3.32/2=50.941kN.mMT=50.852kN.m MR=50.941kN.m满意要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=c×QQ2kL aH+Q 3kLah1=0.9 ×1.4 ×0.25 ×6.6 ×2.9+0.55 6×.6 ×4=24.324kN.mMR=GG 1k+G2k+G3kh0L aLb2/2=1.35 ×1.05+24+1.1MT=24.324kN.m MR =172.713kN.m满意要求！十、立杆支承面承载力验算0.×1 ×6.6 ×3.32/2=172.713kN.m支撑层楼板厚度 hmm100混凝土强度等级C30立杆底座长 amm200立杆底座宽 bmm100F1=N=11.687kN1、受冲切承载力运算依据混凝土结构设计规范 GB50010-2021第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析F1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当 h800mm时，取 h=1.0；当 h 2000mmh时，取 h=0.9；中间线性插入取用；Fl 0.7hft+0.25pc,m umh0f t混凝土轴心抗拉强度设计值临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均pc,m值，其值掌握在 1.0-3.5N/ 2范畴内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处um板垂直截面的最不利周长；=min 1,2h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值1局部荷载或集中反力作用面积外形的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比s1=0.4+1.2/ s,2=0.5+as ×h0/4U mas较， s不宜大于 4：当 s<2时取 s=2 ，当面积为圆形时，取 s=2板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程运算中为了安全和简化运算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为 0，作为板承载才能安全储备；可得： h=1， ft=1.43N/mm2，=1， h0=h-20=80mm，um =2a+h0+b+h0=920mm F=0.7 hft+0.25 pc，m muh0=0.7 × 1× 1.43+0.25 × 0 × 1× 920× 80/1000=731.=61714.k6N87kNF满意要求！2、局部受压承载力运算依据混凝土结构设计规范 GB50010-2021第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1 取值Fl 1.35c l fcA lnc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 l混凝土局部受压时的强度提高系数A ln混凝土局部受压净面积l=A b/A l 1/2A l混凝土局部受压面积Ab局部受压的运算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得： fc=14.3N/mm2， c=1，l =A b/Al1/2=a+2b A ln=ab=20000mm2×b+2b/ab1/2=400×300/2001×001/2=2.449，F=1.35clfcA ln=1.35 × 1× 2.449 × 14.3 × 20000/1000=945.7418=k1N1.687FkN满意要求！