钢管满堂脚手架施工方案.doc
永武高速公路龙岩段房建工程（F4标段）钢管满堂脚手架搭设施工方案福建省泷澄建设集团有限公司 年 月 日工程概况1、工程名称:永武高速公路龙岩段房建工程(F4标段）2、建设地点：分别为七峰山服务区综合楼、才溪收费站3、建筑规模、高度：七峰山服务区综合楼位于七峰山脚下，总建筑面积为7682.41m2，分右区3713。63 m2，左区3968.78 m2总建筑高度为18.4m。才溪收费站工程位于才溪镇，总建筑面积为2619.34m2.分综合楼1561。1 m2，总建筑高度为18.0m；收费棚810.24 m2，总高为12.2m；配电房248 m2总高6。5m。4、层数情况：七峰山服务区综合楼一层层高为4.5m;二层层高为3。6 m,三层层高为3.3 m,四层层高为3.1 m。才溪收费：综合楼一层层高为3.6m;二层层高为3。3m，三层层高为3.3 m;收费棚一层框架结构，总高为12.2m；配电房一层砖混结构,层高4.5m。 针对层高大于3。6M采用满堂钢管支撑,七峰山服务区的一、二层；才溪收费站的综合楼一层，及收费棚、配电房都用满堂钢管支撑。一、层高超过3.6m采用胶合板，钢管（48×3.5)支撑1）、构造图(高度6.35米）2）、计算简图梁侧模，按三跨连续梁计算,跨度为竖楞间距梁底模，按三跨连续梁计算,跨度为小楞间距L2（L2=300600mm为宜）小楞计算，按简支梁受集中力P计算，跨度为L3钢管支撑，按两端铰接受压构件计算3）、荷载计算A、 侧模、底模（都为三跨)强度M=1/10ql2 W=1/6bh2=M/Wfm 则满足要求挠度fmax=0.667q/ 14/100EIf则满足要求 fmax f不满足要求,可减少12）、小楞强度验算M=1/4PL3=M/Wfm则满足要求挠度验算f=p/l3/48EIf 则满足要求支撑=N/ØAf则满足要求式中Ø为压杆稳定系数，由=l0/I查规范JGJ1302001附录C表C得l0=h+2a，h为支撑立杆的步距， i =1。58cm若250时, Ø=7320/2模板支架立杆的轴向力设计值NN=1.2NGK+1.4NQKNGK-为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。NQK-为施工人员及设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和.二、层高超过3。5m采用胶合板模板与钢管支撑1、 构造 胶合板规格为1830×915×18，取一块胶合板作为计算单元,每块板下设n根木搁栅即搁栅间距为L1=1830/n-1，本例设n=4，L1=610mm，搁栅下设钢管其间距为L2(L2=1m)钢管立杆的间距L3(取L3=2L1)。 2、计算简图（1）、胶合板底模（2）、木搁栅（3）、安搁栅的钢管（4）、支撑立杆支撑立杆按轴心受压构件计算3、 荷载计算（1） 板底模荷载（楼板厚度为0。1m，胶合板自重5KN/m3） 自重标准值F1计算 胶合板自重：0。915×0.018×5混凝土自重：24×0。915×0。1钢筋自重:1。1×0。915×0.1合计： 2.38KN/m施工荷载标准值：F2=0。915×2.5=2。29KN/m或者集中力Pk=2.5KN荷载设计值计算1）、强度计算:施工荷载按均布荷载时 q=(1。2F1+1。4F2)×折减系数=（1。2×2.38+1。4×2.29） ×0。9=5。45KN/m弯矩M=0.1ql2=0.1×5.45×0。612=0.20KN·m剪力V=0。6 ql=0.6×5。45×0。61=1。99KN施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数 P=1.4PK×折减系数弯矩M=(0.1 ql2+0.175Pl） ×折减系数 =(0。1 ×1.2×2。38×0.612+0.175×1.4×2.5×0.61) ×0.9 =0.48KN.M剪力V=0。6ql+0.65q=0.6×1.2×2.38×0。61+0.65×1。4×2。5=3。33KN显然施工荷载为集中力时的弯距和剪力大！2）、挠度验算：q=1。2F1×折减系数=1。2×2。38×0。9=2。57KN/M(2）、木搁栅自重标准值F1计算胶合板自重：5×0.018×L1=0.018×5×0。61=0.055木搁栅自重：5×0.05×0。1=0。025混凝土自重：24×0。1×L1=24×0。1×0.61=1.46钢筋自重:1.1×0。1×L1=1.1×0.1×0。61=0.067合计：F1=1。61KN/M施工荷载标准值F2为均布荷载F2=2.5×L1=2.5×0.61=1。53KN/M或集中力P=2。5KN荷载设计值计算1)、强度计算：施工荷载按均布荷载时q=（1.2F1+1.4F2）×折减系数=（1.2×1.61+1。4×1。53)×0.9=3。66KN/M弯距M=0.1qL22=0.1×5.45×12=0。277KN.M剪力V=0.6 qL2=0。6×3.66×1=2.20KN施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数 P=1。4PK×折减系数弯矩M=(0.1ql22+0。175PL2）×折减系数 =(0.1×1。2×1.61×12+0。175×1。4×2。5×1)×0.9=2。29KN.M剪力V=0。6qL+0。65P=0.6×1。2×2。38×0.61+0。65×1。4×2.5=3。33KN显然施工荷载为集中力时的弯矩和剪力大！2)、挠度验算：q=1。2F1×折减系数=1。2×1。61×0.9=1。74KN/M(3）、安搁栅的钢管自重标准值F1计算胶合板自重:0。3×L2=0。3×1=0。3（模板自重取0.3KN/M2)混凝土自重:24×0。2×L2=24×0.1×1=2。4钢筋自重：1.1×0.1×L2=1。1×0.1×1=0.11合计：F1=2。81KN/M施工荷载标准值F2：为均布荷载F2=1.5×L2=1.5×1=1。5KN/m设计荷载为:强度计算P=（1。2F1+1.4F2）×折减系数=（1.2×2.81+1.4×1.5） ×0。85 =4。65KN挠度计算P=1.2F1×折减系数=1.2×2。81×0.85=2.87KN（4）立杆支撑轴向力设计值(不组合风载） N=1.2（N1k+N2K)+1.4N3K 式中N1k为钢管支撑自重标准值产生的轴向力N1k=gk·H=0.12×4=4。8KN(gk为每米立杆承受的钢管支撑自重标准值，取gk=0.12KN/m，H为立杆高度）。 N2K为模板、混凝土、钢筋自重标准值产生的轴向力总和 N2K=（0.3+2.4+0。11）L2L3=2.81×1。0×1.22=3.43KN N3K为施工人员及设备自重标准值产生的轴向力， N3K=1。0 L2L3=1。0×1.0×1。22=1。22KN N=1。2(N1k+N2K)+1.4 N3K=1.2×（4。8+3。43)+1.4×1.22=11.59KN4、 结构验算（1） 板底模板:抗弯强度=M/W=0。48×106/915×182/6=9.73N/mmf=20N/mm2满足要求！抗剪强度=3v/2bh=3×3。33×103/2×915×18=0.30N/mmfv=1。4/mm2满足要求！挠度计算f=0。667ql14/100EI=0。667×2。57×6104/100×6000×915×183/12 =2。8mmf=458/250=1。83mm不满足要求，所以采取减小跨度即取L1=1830/6-1=366mm再验算得，f=1。1mmf=1。5mm（2)木搁栅验算：与底模相似（略)（3）立杆支撑稳定验算：=N/Af则满足要求式中N为立杆轴向力设计值N=10。2KN 为稳定系数，由=l0/I查规范JGJ1302001附录C表C查取l0为计算长度， l0=2a+h（本例a=200mm,h=2m)则l0=2400mmi为回转半径， i=15.8mm(48×3.5钢管),A=4.89cm2=2400/15.8=151。9，查得=0.3则： =N/A=10。2×103/0。3×489=69.5N/mm2f=205N/mm2满足要求
