现浇清水混凝土施工方案(共43页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上一、工程概况1.1、工程总体概况深圳大运中心主体育场是2011年世界大学生运动会主会场，位于深圳市龙岗区体育新城，南侧为龙翔大道，西侧与铜鼓岭相对，北侧为大运路、鼓岭路。工程总建筑面积.84平方米(其中主体育场工程建筑面积.70平方米,热身赛场建筑面积4734.14平方米)，地下一层地上五层（其中F1层是半地下室），建筑物高51.30米 ，拥有61404个观众席位。上部主要结构型式是：看台采用现浇钢筋混凝土框剪结构，周边及屋面围护为钢结构，基础是天然基础、人工挖孔桩和冲孔桩三种类型。看台最高点标高是32.16米（局部位置），看台板和部分墙板是预制清水混凝土构件。部分现浇柱、剪力墙采用清水混凝土。F2及以上各层梁板沿环向设置无粘结预应力筋，F1及F2层部分框架梁设置有粘结预应力筋。设计标高±0.000m相当于绝对标高50.40m。结构设计标准：1)地基基础：甲级；2)建筑结构：上部结构的安全等级为一级，设计使用年限100年；3)结构抗震等级：剪力墙为一级，框架为二级（球铰支座区域为一级）；4)结构耐火等级：一级；5）地下室防水等级一级，屋面防水等级一级。 工程层高列表1-1层次建筑标高(m)地下室B1-6.800F1-1.1500F2+5.500F3+11.000F4+15.550F5+20.0001.2、现浇清水混凝土概况本工程现浇清水混凝结构主要包括体育场入场通道剪力墙（B1层）、钢结构支撑柱及部分公共区域独立柱，一次浇注成型，不做任何外装饰，直接采用现浇混凝土的自然表面效果作为饰面，因此不同于普通混凝土，表面平整光滑，色泽均匀，棱角分明，无碰损和污染，只是在表面涂一层或两层透明的保护剂，显得天然、庄重。它显示的是一种最本质的美感，体现的是“素面朝天”的品位。清水混凝土具有朴实无华、自然沉稳的外观韵味，也是本工程的一个亮点。二、现浇清水混凝土的施工方案2.1清水混凝土构件统计本工程现浇清水混凝土竖向构件共324根，位置相对较集中，主要分布在F2层,F1层及F3至F5层竖向有较少的现浇清水混凝土构件，详见表2-1。清水混凝土墙及模板示意图表2-2。表2-1 清水混凝土竖向构件汇总表楼层构件名称构件典型尺寸(mm)构件数量备 注F1层剪力墙(长×宽×高)9474×400×67501SA轴(313-307)柱(长×宽×高)1000×800×67504KZ-P021000×800×66506KZ-PO2700×700×67504KZ-401a700×700×57502KZ-D1034800×1800×67502KZ-P01F1层砼206.924m3F2层柱(长×宽×高)600×700×54004KZ-401a700×700×52004KZ-401J600×600×520043KZ-401Ja KZ-401800×800×52004KZ-702b800×700×52002KZ-601c700×600×520029KZ-403 KZ-401a KZ-401jb/jc800×15001KZ-8091500×800x52001 KZ-807800x800x52003KZ-702b1503x800x52002KZ-809(1504+1495)x7004KZ-808KZ-808(1513+1488)x7004F2层柱(上底×下底×高)(1315+1205)x7004KZ-804(1974+1839)x7004KZ-802(726+853)x7001KZ-803(742+894)x7002KZ-803(726+873)x7002KZ-803（725+897）x7001KZ-803(748+847)x7001KZ-803(762+842)x7002KZ-803(1478+1526)x8002KZ-807(1500+1510)x8001KZ-807(842+772)x7001KZ-805(861+748)x7002KZ-803(897+747)x7001KZ-803(871+726)x700x41503KZ-803(761+894)x7002KZ-803(863+772)x8001KZ-803a(960+1034)x6004KZ-801(1055+978)x6004KZ-801(834+861)x7001KZ-806（897+747）×7001KZ-803（873+726）×7002KZ-803（834+861）×7001KZ-806（725+897）×7001KZ-803（600+661+601）2AZN2-08（602+733+600）2AZN2-03（714+730）4AZE1-09 AZW8-09 AZW1-10（892+715）4AZE1-01 AZW8-01 AZW1-04（820+996+800）4AZE2-05 AZW2-05（711+880）4AZE2-01 AZW2-01（600+734+602）2AZS2-01（601+676）2AZS2-07F2层砼593.162 m3F3层柱(上底×下底×高)(725+897)x7001KZ-803(873+726)x7002KZ-803(726+853)x7001KZ-803(742+894)x7002KZ-803(726+873)x7002KZ-803(725+897)x7001KZ-803(748+847)x7001KZ-803(762+842)x7002KZ-803(897+747)x7001KZ-8031500x800x33002 KZ-809(842+772)x7001KZ-803(861+748)x7002KZ-803(897+747)x7001KZ-803(871+726)x7003KZ-803(761+894)x7002KZ-803(863+772)x8001KZ-803a(834+861)x7001KZ-806800x8004KZ-702b800x7002KZ-601c700x7002KZ-601b1503x8002KZ-809800x8004KZ-702b（714+730）2AZE1-09 AZW1-10（892+715）4AZE1-01 AZW8-01 AZW1-04（996+820）4AZE2-05 AZW2-05（711+880）4AZE2-01 AZW2-01（700+730+714）2AZE1-09 AZW8-09F3层砼165.200m3F4层柱(上底×下底×高)1500×8001KZ-809(725+897)x7002KZ-803(748+847)x7001KZ-803(762+842)x7002KZ-803(1478+1526)x8002KZ-807(1500+1510)x8001KZ-807(1500+1500)x8003KZ-807 (842+772)x7001KZ-803(861+748)x7002KZ-803(897+747)x7002KZ-803(873+726)x7002KZ-803(863+772)x8001KZ-803a(834+861)x7001KZ-8061503x8002Kz-809(714+730)2AZE1-09 AZW1-10（892+715）4AZE1-01 AZW8-01 AZW1-04 （996+820）4AZE2-05 AZW2-05（711+880）4AZE2-01 AZW2-01（700+730+714）2AZE1-09 AZW8-09F4层砼148.621 m3F5层柱(上底×下底×高)(863+772)x8001KZ-803a1503x8002KZ-809(726+853)x7001KZ-803(742+894)x7002KZ-803(726+873)x7004KZ-803(725+897)x7002KZ-803(748+847)x7001KZ-803(762+842)x7002KZ-803(1478+1526)x8002KZ-807(1500+1510)x8001KZ-8071500x8003KZ-807 KZ-809(842+772)x7001KZ-803(861+748)x7002KZ-803(897+747)x7002KZ-803(871+726)x7003KZ-803(761+894)x7002KZ-803(834+861)x7001KZ-806（714+730+700）4AZE1-09 AZW1-10 AZW8-09（700+892+715）4AZE1-01 AZW8-01 AZW1-04 （820+996+800）4AZE2-05 AZW2-05（711+880）4AZE2-01 AZW2-01F5层砼297.625m3清水墙体清水混凝土墙模板尺寸示意图如下所示：307-313轴、363-367轴、257-253轴，53-57轴，163-167轴墙体模板尺寸相同。砼量为61.571 m3合计清水混凝土总量1473.103m3。22 清水混凝土模板选择考虑施工的快捷、清水面效果好、人工运输方便等因素，我单位在混凝土柱、墙部位使用大钢模板体系。大钢模板可根据需要定制出造型各异的模板，而且强度高，耐磨性好，周转次数多，平整度高，拼装连接性好，支模速度快，可以很好的保证清水混凝土施工效果。梁模板采用进口芬兰维萨板。模板选用见表2-3。表2-3 清水混凝土模板选型序号模板类型选用部位模板示意效果图模板优点1定型钢模板矩形柱1)可根据需要定制出造型各异的模板；2)强度高，耐磨性好，周转次数多；3)平整度高，拼装连接性好，支模速度快；剪力墙2维萨板1)维萨板强度高、韧性好，表面覆膜强度高，耐磨、耐久性好。物理化学性能均匀稳定，板边接缝等应力较高的部位不会出现翘边、局部变形等弊病；2)加工性能好，混凝土成型表面效果好。2.3 清水混凝土模板设计(1) 剪力墙模板设计1) 剪力墙模板采用整体大钢模板，面板采用6mm厚钢板，横向压梁采用8厚的槽钢，间距200mm，纵向背楞采用两道10厚槽钢，间距600mm。详见图2-1、图2-2、图2-3和图2-4。图2-1 剪力墙墙模板平面图2-2 墙模板节点图2-4 清水混凝土墙成型效果图2-3 墙模板立面效果2) 模板拼接处的螺栓加设弹簧垫片，消除混凝土冲击对钢模板连接处形成的错台。模板之间拼缝填充玻璃胶。模板的上、中、下设模板限位支撑，限位支撑做成卡具形式卡在两排钢筋上，既控制了两排钢筋的宽度，又限制模板靠钢筋过近，保证钢筋有足够的保护层。3) 在大钢模板上口用钢板做出一条企口槽条板，使墙体混凝土浇筑完毕后，在楼板下口的墙面上，留出一条企口槽，楼板模板压在企口槽内，保证该处不漏浆。4) 剪力墙模板设计验算见表2-4。表2-4 剪力墙模板验算序号验算过程计算式1基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):1000；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2计算参数次愣8号槽钢截面积A=1024mm²弹性模量E=N/mm²截面惯性距I=43.92cm4截面抵抗距W=10.98cm5抗弯强度设计值: fc=205N/mm2主愣10号槽钢截面积A=1274mm²弹性模量E=N/mm²截面惯性距I=88.52cm4截面抵抗距W=12.2cm5抗弯强度设计值: fc=205N/mm2面板类型:钢面板；面板厚度(mm):6；面板弹性模量(N/mm2):；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):205；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；3侧压力值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22c t12V1/2 F=c H其中 c - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4h； T - 混凝土的入模温度，取15； V - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； H - 模板计算高度，取5.9m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 46.08 kN/m2、147.5 kN/m2，取较小值46.08 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.08kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。4面板验算(6mm钢板)面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1 荷载计算新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×46.08×0.6×0.85=27.80kN/m，其中0.85为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.6×0.85=1.428kN/m；q = q1 + q2 =27.80+1.428=28.51 kN/m；2 抗弯强度验算跨中弯矩计算公式: M=0.1ql2M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:面板的最大弯距：M =0.1×28.51×200×200= 1.78×105N.mm；按公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩:W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600×6.0×6.0/6=3.6×103 mm3；计算得：=M/W=1.78×105/3.60×103=49.44N/mm2f=205N/mm2，满足要求！3 抗剪强度验算计算公式：V=0.6qlV-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:面板的最大剪力： V = 0.6×28.51×200 = 3422N；截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhfv = 1.5 N/mm2 =3×3422/(2×600×6)=1.42N/mm2fv=1.5N/mm2满足要求!4 挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.667ql4/100EI=l/400 I = 60×0.60×0.60×0.60/12=1.04cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.5m=0.677×27.80×2004/(100××1.04×104)=0.14 mm；面板的最大挠度计算值: =0.14mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.5mm，满足要求！5内愣验算 内楞计算简图1 内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0.1ql2其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =600mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×46.08×0.20×0.85=9.4kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.20×0.85=0.476kN/m，其中，0.85为折减系数。 q =(9.4+0.476)/1=9.8kN/m；M =0.1×9.8×600×600= 3.60×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足：=M/Wf其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.10×104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.6×105/1.10×104 =32.3 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 32.3 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2 内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql内楞的最大剪力： V = 0.6×9.8×600 =3413N；截面抗剪强度必须满足下式: =3V/2bhfv = 1.5 N/mm2=3×3413/(2×43×80)=1.49N/mm2fv=1.5N/mm2；满足要求！3 内楞的挠度验算挠度验算公式如下：=0.667ql4/100EI=l/400 q = 27.80×0.20/1=5.56 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.39×104； = 0.677×5.56/1×6004/(100××4.39×105) = 0.52mm = 1.25mm；满足要求！6外愣验算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 外楞计算简图1 外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：M=0.175PLP=(1.2×28.51+1.4×2)×0.20×0.60/2=2.22kN；M=0.175×2220×1000= 3.89×105 N/mm；强度验算公式:=M/Wf= 3.89×105/1.22×104 =31.85 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =31.85N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 外楞的抗剪强度验算公式如下:V=0.65PP = 2.22kN；V = 0.65×2220 1.44×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhfv = 1.5 N/mm2=3×1.44×103/(2×43×100)=0.50N/mm2fv=1.5N/mm2满足要求！3 外楞的挠度验算挠度验算公式如下：=1.146Pl3/100EI=l/400P=1.2×27.80×0.20×0.60/2=2KN=1.146×2×10004/(100××8.84×104) = 1.35mm = 2.25mm；满足要求！7穿墙螺栓验算型号M18计算公式: NN=f×A N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓有效直径: 14.93 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 174 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×1.74×10-4 = 29.580 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =28.51×1×0.600 = 17.1 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=17.1kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=29.580kN，满足要求！(2) 独立柱模板本工程现浇清水混凝土构件主要是独立柱，独立柱截面尺寸较多，设计按照4.8m×1.8m、1.0m×0.8m、和1m以下三种柱截面模板进行设计。1) 4.8m×1.8m方柱模板设计面板采用6mm厚钢板，内愣采用8号槽钢间距200mm，外愣采用钢10号槽钢间距600mm，沿柱长边设置三道M18对拉螺栓，柱模板设计长边4952mm，短边为1954mm。模板设计见图1-5、图1-6，模板验算见表1-5。图2-5 大截面柱模板设计图2-6 大截面柱模板效果2) 1000×800方柱模板设计采用6mm厚钢板作为面板，内愣采用8槽钢300mm，外愣采用钢10槽钢800mm，柱长边设置一道M18对拉螺栓，柱模板设计长边1050mm，短边为920mm。模板设计见图6.4-7 柱模板设计图、图6.4-8 柱模板效果图。图2-7 柱模板设计图2-8 模板效果3) 1m以下截面柱模板采用6mm厚钢板作面板，竖背愣采用8厚槽钢，间距200mm，横背愣采用10厚槽钢间距600mm，对拉螺栓采用M18。 A 700×700柱模板设计见图6.4-9。 图2-9 700×700柱模板设计B 800×800柱模板设计见图6.4-10。 图2-10 800×800柱模板设计C 1000×800柱模板设计图从F1层到F4层有42根1000×800mm柱，采用设计部分200mm宽模板，组合成1000mm、800mm宽模板，以满足施工需要，具体设计见下图1-11。图2-11 不等边柱模板设计图4) 柱模板验算模板验算以4800×1800mm柱截面为例进行验算，具体验算见表1-5。表2-5 柱模板验算序号验算过程计算式1基本参数次楞(内龙骨)间距200mm；穿墙螺栓水平间距600mm；主楞(外龙骨)间距600；穿墙螺栓竖向间距600；对拉螺栓直径为M18；2计算参数次愣8号槽钢截面积A=1024mm²弹性模量E=N/mm²截面惯性距I=43.92cm4截面抵抗距W=10.98cm5抗弯强度设计值: fc=205N/mm2主愣10号槽钢截面积A=1274mm²弹性模量E=N/mm²截面惯性距I=88.52cm4截面抵抗距W=12.2cm5抗弯强度设计值: fc=205N/mm2面板类型:钢面板；面板厚度(mm):6；面板弹性模量(N/mm2):；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):205；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；3侧压力值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22c t12V1/2 F=c H其中 c - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4h； T - 混凝土的入模温度，取15； V - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； H - 模板计算高度，取6.45m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 46.08 kN/m2、130.8kN/m2，取较小值46.08 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.08kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。4面板验算(6mm钢板)面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1 荷载计算新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×46.08×0.6×0.85=27.80kN/m，其中0.85为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.6×0.85=1.428kN/m；q = q1 + q2 =27.80+1.428=28.51 kN/m；2 抗弯强度验算跨中弯矩计算公式: M=0.1ql2M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:面板的最大弯距：M =0.1×28.51×200×200= 1.78×105N.mm；按公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩:W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600×6.0×6.0/6=3.6×103 mm3；计算得：=M/W=1.78×105/3.60×103=49.44N/mm2f=205N/mm2，满足要求！3 抗剪强度验算计算公式：V=0.6qlV-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:面板的最大剪力： V = 0.6×28.51×200 = 3422N；截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhfv = 1.5 N/mm2 =3×3422/(2×600×6)=1.42N/mm2fv=1.5N/mm2满足要求!4 挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.667ql4/100EI=l/400 I = 60×0.60×0.60×0.60/12=1.04cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.5m=0.677×27.80×2004/(100××1.04×104)=0.14 mm；面板的最大挠度计算值: =0.14mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.5mm，满足要求！5内愣验算 内楞计算简图1 内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0.1ql2其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =600mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×46.08×0.20×0.85=9.4kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.20×0.85=0.476kN/m，其中，0.85为折减系数。 q =(9.4+0.476)/1=9.8kN/m；M =0.1×9.8×600×600= 3.60×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足：=M/Wf其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.10×104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.6×105/1.10×104 =32.3 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 32.3 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2 内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql内楞的最大剪力： V = 0.6×9.8×600 =3413N；截面抗剪强度必须满足下式: =3V/2bhfv = 1.5 N/mm2=3×3413/(2×43×80)=1.49N/mm2fv=1.5N/mm2；满足要求！3 内楞的挠度验算挠度验算公式如下：=0.667ql4/100EI=l/400 q = 27.80×0.20/1=5.56 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.39×104； = 0.677×5.56/1×6004/(100××4.39×105) = 0.52mm = 1.25mm；满足要求！6外愣验算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 外楞计算简图1 外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：M=0.175PL作用在外楞的荷载: P = (1.2×46.08+1.4×2.00)×0.20×0.60/2=2.96kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.175×2963×600= 3.11×105 N/mm；强度验算公式:=M/Wf- 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.11×105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 1.22×104 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.11×105/1.22×104 = 25.5 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =25.5N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2。满足要求！2 外楞的抗剪强度验算公式如下:V=0.65PV -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.2×46.08+1.4×2)×0.20×0.60/2=2.963kN；外楞的最大剪力：V = 0.65×2963 = 1.16×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhfv = 1.5 N/mm2=3×1.16×103/(2×43×100)=0.50N/mm2fv=1.5N/mm2满足要求！3 外楞的挠度验算挠度验算公式如下：=1.146Pl3/100EI=l/400 P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 46.08×0.20×0.60/22.76 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=8.85×105；外楞的最大挠度计算值: = 1.146×5.53×100/2×6003/(100××8.85×105) = 0.037mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！7穿墙螺栓验算型号M18计算公式: NN=f×A N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓有效直径: 14.93 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 174 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×1.74×10-4 = 29.580 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =1.2×46.08×0.85×0.6×0.6 = 16.59 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=16.59kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=29.