单向板肋梁楼盖设计书(共11页).doc
精选优质文档-倾情为你奉上 单向板肋梁楼盖设计计算书一、 设计资料 某三层工业厂房（层高3.6m），拟采用整体式单向板肋梁楼盖，建筑平面如图1所示（楼梯在此平面以外。楼面可变荷载标准值为6KN/（荷载分项系数1.3）。楼面面层为20厚混合砂浆抹底，底面用20厚水泥砂浆抹平。混凝土采用C25（柱可采用C30），梁、柱内受力纵筋为HRB335级，其他均为HPB235级。车间内无侵蚀性介质。建筑物安全等级为二级。进行楼盖设计。二、 结构布置选用单向板肋梁楼盖结构，梁、板的布置及构件尺寸如图所示。三、 板的计算确定板厚h=100mm。按塑性内力重分布方法计算内力，取1m宽板带为计算单元，结构尺寸和计算简图如图所示。1. 荷载 20mm 水泥砂浆面层 25KN/m³×0.02m×2=1 KN/m² 100mm钢筋混凝土板 25 KN/m³×0.1m=2.5 KN/m² 20mm混合砂浆摸底 25 KN/m³×0.02m=0.5 KN/m²永久荷载标准值 gk=4 .0KN/m²可变荷载标准值 qk=6.0 KN/m²荷载设计值 1.2×4.0 KN/m²+1.3×6.0 KN/m²=12.6 KN/m²1m板宽设计值 p=12.6 KN/m²2.内力 计算跨度 板厚 h=100mm 次梁截面b×h=250×450 边跨l01=(2500-120-125+100/2)=2305 ln1=(2500-120-250/2)=2255 距端第二跨l02=2500-250=2250 ln2=2250 跨距差(2305-2250)/2250=2.4%<10% ,可按等跨连续梁查表计算。 弯矩设计值计算表截面位置弯矩系数M弯矩设计值M（=Mpl2）/KN·m边跨跨中1/141/14×12.6×2.3052=4.71B支座 1/111/11×12.6×2.3052=5.99离端第二跨跨中1/161/16×12.6×2.2252=3.84C支座1/141/14×12.6×2.2252=4.38中间跨跨中1/161/16×12.6×2.2252=3.843.配筋 b=1000 ,h=100 ,s=(15+5)=20 ,h0=(100-20) =80 ,fc=11.9N/2 ,ft=1.27 N/2 , fy=300 N/2。截面位置M/ （KN·m）s=M/1fcbh02AS(=1fcbh0/ fy)实配钢筋边跨跨中4.710.0620.0652068 200,252B支座5.990.0790.0812578 200,302离端第二跨跨中3.840.0500.0521658 200,201C支座4.380.0580.0611948 200,201中间跨跨中3.840.0510.0531688 200,2013.84×0.80.0400.0401278 200,201表 中值均小于0.35符合塑性内力重分布的条件。As/(bh)= 201/(1000×100)=0.201%>min =0.002。四、次梁计算b×h=250×450,按塑性内力重分布方法计算内力。结构尺寸和计算简图简图。1. 荷载由板传来的永久荷载 4 .0KN/m²×2.5m=10.0 KN·m次梁自重 25KN/m³×0.2m×（0.45-0.1）m=1.75 KN·m次梁抹灰 25KN/m³×0.02m×（0.45-0.1）m×2=0.35 KN·m永久荷载标准值 gk =12.1 KN·m可变荷载标准值 qk=6 .0KN/m²×2.5m=15 KN·m荷载标准值 p=1.2×12.1 KN·m +1.3×15 KN·m =34.02 KN·m2. 内力主梁（ZL）截面 b×h=300×50 边跨 净跨度ln1=（6300-150-120）=6030计算跨度l01=（6030+250/2）=6155中间跨 净跨度ln2=(6300-300)=6000 计算跨度l02=6000跨度差 （6155-6000）/6000=2.6%10%，可按等跨连续梁查表计算。弯矩设计值计算列表如表所列。 弯矩设计值计算列表截面位置弯矩系数M弯矩设计值M（=Mpl02）/（KN·m）边跨跨内1/14 1/11×34.02×6.1552=117.16B支座-1/11 -1/11×34.02×6.1552=-117.16离端第二跨跨内1/161/16×34.02×6.02=76.55C支座1/141/14×34.02×6.02=87.48中间跨跨内-1/16-1/16×34.02×6.02=-76.55 剪力设计值计算列表截面位置剪力系数v剪力设计值M（=vpln）/kN边支座A0.500.50×34.02×6.155=104.7B支座左0.550.55×34.02×6.155=115.17B支座右0.550.55×34.02×6.0=112.27C支座左、右0.550.55×34.02×6.0=112.273. 配筋（1） 正截面弯矩承载力计算b=250 ，h=450，s=（25+10）=35，h0=（450-35）=415，hf=100翼缘计算宽度：边跨bf=6155/3=2052<b+sn=2500中跨bf=6000/3=2000<b+sn=2500fc=11.9N/2 , ft=1.27 N/2 , fy=300 N/2，则fc bfhf（h0- hf/2）=868.7 KN·m117.16 KN·m 故次梁跨内截面按第一类T形截面梁计算，支座按矩形截面积算按矩形截面计算。 纵向钢筋配筋表截面位置M/(KN·m)bf或b/s= M/1fcbh02AS(=1fcbh0/ fy)/2实际配筋边跨跨内117.1620520.0280.028946322,11402B支座-117.162500.2290.2641086322+118,13942离端第二跨跨内76.5520000.0190.019626220+118,8822C支座87.482500.1710.190782122+218,8892中间跨跨内-76.5520000.0190.019626120+218,8232表中值均小于0.35符合塑性内力重分部条件。As/(bh)=626/(250×450)=0.56%>min =0.2% 。(2)斜截面弯矩承载力计算 b=250，h0=415， fyv=210 N/2，则 0.25fcbho=308.7KN>115.17KN截面尺寸满足要求。1.0 ftbho=131.8KN 。箍筋采用双肢6 ，Asv1=28.32 。 箍筋配筋表 截面位置V/KNV/ ftbho 箍筋实际配筋边跨跨内104.70.62<1.0构造配置8 150B支座115.170.82<1.0构造配置8 150离端第二跨跨跨内112.270.85<1.0构造配置8 150C支座112.27 0.85<1.0构造配置8 150中间跨跨内112.270.85<1.0构造配置 8 150实际箍筋间距S=150<Smax=200。sv=nAsv1/（bs）=（2×28.3）/（250×150）=0.151%.>sv，min=0.24ftfyv=0.145% 满足构造要求。五、主梁计算b×h=300×750,按弹性方法计算内力。主梁可按铰支承在柱顶的连续梁。结构尺寸和计算简图如图 所示。1. 荷载 由次梁传来的永久荷载 12.68 KN·m ×6.3m=79.88 kN 主梁自重 25 KN/m³×0.3m×（0.75-0.1）m×2.5m=12.19 kN 主梁抹灰 25 KN/m³×0.02m×（0.75-0.1）m×2.5m×2=1.63 kN 永久荷载标准值 GK=93.7 kN 可变荷载标准值 Qk=15 KN·m×6.3m =94.5 kN永久荷载设计值 G=1.2×93.7 kN =112.44 kN 可变荷载设计值 Q=1.3×94.5 KN·m =122.85 kN 2. 内力 计算跨度： 边跨 净跨度ln1=(7500-120-250)=7130 计算跨度l01=7130 中间跨 净跨度ln2=(7500-500)=7000 计算跨度l02=7000 l01与l02相近，可按等跨连续梁计算，取l0=7000mm 。查附录E附表E-2，得内力系数k列于表 中。内力计算表项次荷载简图弯矩M/ (KN·m)剪力V/kN边跨跨内B支座中间跨跨内A支座B支座kkkkkM1M2MBM3M4VAVBlVAr0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.2671.000192.0122.0-210.252.752.782.4-142.5112.440.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340 248.5209.8-114.4-114.4-114.4106.4-139.30-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000-37.8-76.5-114.4172.0172.0-16.3-16.3122.850.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222196.9107.5-267.482.6146.284.6-116.1150.1-0.030-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778-25.8-50.7-111.6146.282.6-10.9-10.995.6 内+440.5333.8-324.6-61.7-61.7188.8-281.8.112.44力+154.245.5-324.6224.7224.766.1-158.8235.29组+397.9229.5-477.6135.3198.9167.0-208.6262.54合+166.271.3-285.7198.9135.371.5-103.4208.043. 内力包括图内力包括图如图所示：4.配筋：（1）正截面受弯承载力计算 b=300 ，h=750 ，s =35 ，h0=（750-35）=715，hf=100 翼缘宽度 bf=7500/3=2500<b+Sn=6300，fc=11.9N/2 ，ft=1.27 N/2，fy=300 N/2 则fc bfhf（h0- hf/2）=11.9N/2×2500×100×（715-100/2）=1978.4 KN·m440.5 KN·m 故主梁跨内截面按第一类T形截面计算，支座截面按矩形界面计算。 B支座边缘截面弯矩设计值M=（477.6-0.2×262.54）KN·m=425.1 KN·m截面位置M/（KN·m）bf或b/ho /s= M/1fcbh02AS(=1fcbh0/ fy)/2实配钢筋边跨跨内440.525007150.0290.0292056622，22812B支座-425.13006800.2580.3082492425+220,25922中间跨跨内224.725007150.0150.0151064420,12562-61.73006800.0370.03729928,5092表中值均小于b=0.55 。As/(bh)= 509/(300×750)=0.226%>min =0.002(2)斜截面受剪承载力计算b=300， h0=715， fyv=210 N /²0.25fcbho=638.1KN>281.8KN截面尺寸满足要求 。1.1 ftbho=272.4KN 。箍筋采用双肢8，Asv1=50.32截面位置V/KNV/ ftbho 箍筋实配箍筋Vu=0.7ftbho+1.25fyvnAsv1ho/s边跨跨内188.80.6931.0构造配置8 200285.1KNVB支座左281.81.035 1.0计算配置8 200285.1KNVB支座右262.540.9641.0构造配置8200285.1KNV实际箍筋间距S=200<Smax=220。sv=nAsv1/（bs）=（2×50.3）/（300×200）=0.168%.>sv，min=0.24ftfyv=0.145% 满足构造要求。5.与次梁相交处附加横向钢筋面积次梁传来的集中力F=1.2×79.88 KN +1.3×94.5 KN =218.7KN采用双肢8箍筋，Asv1=50.32，需配置的附加横向钢筋总面积Asv=F/（fysin）=1226 ²箍筋个数m=1226/(2×50.3)=12,应配置12个，次梁两侧各6个 。6.钢筋布置（1）弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点大于h0/2.前一排钢筋弯起点至后一排钢筋弯终点的距离小于Smax。（2）B支座负弯矩纵向钢筋的截断点位置V0.7ftbho，钢筋的延伸长度从按正截面受弯承载力计算不需要的截面伸出不应小于h0且不小于20d，同时，从强度充分利用点伸出的长度应不小于1.2（la+ h0）。（3）跨内正弯矩纵向钢筋伸入支座的长度las12d。（4）支座A处按构造要求配置的负弯矩纵向钢筋面积不应小于1/4跨内截面纵向钢筋面积，配置212+122，As=606222812/4=570.252 。专心-专注-专业
