人防地下室计算书(共25页).doc
精选优质文档-倾情为你奉上一、概述本工程为地下一层附建式人防地下室，战时用途为核6常6级二等人员掩蔽部，平时用途为机动车车库; 防化等级为丙级；抗震设防烈度7度，抗震分组一组。二、计算软件顶板、顶板梁： PKPM系列 墙体、门框墙： 理正人防结构设计软件 三、结构选型及计算要点：1.顶板（梁）： （1） 在人防荷载作用，顶板及顶板梁主要受竖向荷载控制，因此计算仅取一层计算内力，且计算不考虑风荷载及地震荷载。 （2） 顶板按塑性极限分析法计算，跨中弯矩调整系数: 1.20 支座弯矩调整系数: 0.80，不作活载不利布置计算。 （3） 顶板梁：按考虑塑性内力重分布分析法计算，支座负弯矩调幅系数取0.85。2.外墙：人防荷载作用下，按考虑塑性内力重分布分析法验算配筋，可不验算墙体最大裂缝值，取得的配筋与平时使用条件下，裂缝控制的配筋进行比较，取最大值。3.门框墙、临空墙、单元隔墙：考虑塑性内力重分布分析法（弹塑性构件）计算。四、荷载计算6级顶板荷载：荷载种类荷载标准值恒载层厚（mm）容重（KN/m3）面荷载（KN/m2）顶板300250.3x25=7.5面层100200.1x20=2覆土0180x18=0小计顶板恒载标准值Gk=9.5 KN/m2活载Qk=4.0 KN/m2人防等效静荷载常规武器：qce=0 KN/m2 ，核武器：qce=55 KN/m2平时荷载设计值q1=1.2Gk+1.4Qk=17 KN/m2战时荷载设计值q2=1.2Gk+1.0Qe=66.4 KN/m2考虑在战时荷载作用材料强度调整rd=1.35战时荷载相当于平时荷载（设计值）q2/rd=49.2KN/m2比较以上，以战时核武器荷载为控制因素项目常6级核6级比较较大值底板饱和土桩基02525顶板地下二层05555外墙饱和土405050临空墙室外直通出入口140160160室外单向出入口130130130室外竖井、楼梯穿廊出入口90130130防护密闭门门框墙室外直通出入口210240240室外单向出入口190200200室外竖井、楼梯穿廊出入口130200200五、人防墙计算-（1）计算项目: 人防临空墙 Q1- 计算条件 墙长 = 12.00(m) 墙宽 = 3.80 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 500.00 (kN/m)砼强度等级: C40 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 20 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支承条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 固接 固接 固接内力结果 (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 0.00 Mb = 78.22垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -156.43 0.00 -156.43 0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0727竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 900 荷载侧= 1046(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 900 荷载侧= 1046(mm2/m)水平方向单侧配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 900.00 900.00 900.00 -（2）计算项目: 人防单元隔墙 Q2- 计算条件 墙长 = 10.00(m) 墙宽 = 3.80 (m) 墙厚 = 250 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 500.00 (kN/m)砼强度等级: C40 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 20 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支承条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 固接 固接 固接内力结果 (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 0.00 Mb = 30.08垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -60.17 0.00 -60.17 0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0873竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 750(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 750(mm2/m)水平方向单侧配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 750.00 750.00 750.00 -（3）计算项目: 水池墙体裂缝验算Q4- 11 基本资料 111 工程名称：工程一 112 结构构件的重要性系数 o 1 考虑活荷不利组合 113 混凝土容重 c 0kN/m 箍筋间距 Sv 200mm 114 可变荷载的分项系数 Q 1.4 可变荷载的组合值系数 c 0.7 可变荷载的准永久值系数 q 0.4 115 C40 混凝土强度： fc 19.1N/mm ft 1.71N/mm ftk 2.39N/mm Ec 32600N/mm 116 钢筋强度设计值： fy 360N/mm fyv 210N/mm Es N/mm 117 梁底纵筋合力点至近边距离 as 20mm 梁面纵筋合力点至近边距离 as' 50mm 受拉钢筋最小配筋率 min 0.21% 12 几何信息 最左端支座：固端 i 跨号 Li 第 i跨跨度（mm） b 截面宽度（mm） h 截面高度（mm） bf'上翼缘高度（mm） hf'上翼缘高度（mm） bf 下翼缘高度（mm） hf 下翼缘高度（mm） - i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点 - 1 3800 矩形 1000 200 固端 - 13 荷载信息 i、j 跨号、节点号 P、P1单位：kN/m、kN M单位：kN·M X、X1单位：mm 131 跨中荷载 - i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 - 1 恒荷 梯形荷载 28.00 0.00 0 2800 - 14 计算结果 141 梁内力设计值及配筋 V 剪力（kN），以绕截面顺时针为正； M 弯矩（kN·M），以下侧受拉为正； As纵筋面积（mm）； Asv箍筋面积（mm） - i I 1 2 3 4 5 6 7 J - 1 M -21.0 -4.7 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.5 -5.3 -10.2 As 面 筋 400 88 0 0 0 0 10 99 190 As / bho 0.27% 0.06% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.01% 0.07% 0.13% x / ho 0.050 0.011 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.012 0.024 裂缝宽度 0.197 0.031 0.000 0.000 0.000 0.000 0.003 0.035 0.067 实配面筋 559 88 0 0 0 0 10 99 190 M 0.0 0.0 4.5 8.1 7.5 4.1 0.0 0.0 0.0 As 底 筋 0 0 69 125 116 64 0 0 0 As / bho 0.00% 0.00% 0.04% 0.07% 0.06% 0.04% 0.00% 0.00% 0.00% x / ho 0.000 0.000 0.007 0.013 0.012 0.007 0.000 0.000 0.000 裂缝宽度 0.000 0.000 0.021 0.037 0.034 0.019 0.000 0.000 0.000 实配底筋 0 0 69 125 116 64 0 0 0 V 42.8 26.4 13.0 2.6 -4.7 -8.9 -10.1 -10.1 -10.1 Asv 28 28 28 28 28 28 28 28 28 构造配筋 As,min 428 Asv,min 28 Dmin 6 Smax 200 挠度验算 截面 4 ： f -1.9 f / Li 1/2017 -（4）计算项目: 外墙裂缝验算 WQ1- 111 工程名称：工程一 112 结构构件的重要性系数 o 1 考虑活荷不利组合 113 混凝土容重 c 0kN/m 箍筋间距 Sv 200mm 114 可变荷载的分项系数 Q 1.4 可变荷载的组合值系数 c 0.7 可变荷载的准永久值系数 q 0.4 115 C40 混凝土强度： fc 19.1N/mm ft 1.71N/mm ftk 2.39N/mm Ec 32600N/mm 116 钢筋强度设计值： fy 300N/mm fyv 210N/mm Es N/mm 117 梁底纵筋合力点至近边距离 as 20mm 梁面纵筋合力点至近边距离 as' 50mm 受拉钢筋最小配筋率 min 0.26% 12 几何信息 最左端支座：固端 i 跨号 Li 第 i跨跨度（mm） b 截面宽度（mm） h 截面高度（mm） bf'上翼缘高度（mm） hf'上翼缘高度（mm） bf 下翼缘高度（mm） hf 下翼缘高度（mm） - i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点 - 1 3600 矩形 1000 400 固端 - 13 荷载信息 i、j 跨号、节点号 P、P1单位：kN/m、kN M单位：kN·M X、X1单位：mm 131 跨中荷载 - i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 - 1 恒荷 梯形荷载 100.80 50.40 0 3600 1 活荷 均布荷载 5.00 - 14 计算结果 141 梁内力设计值及配筋 V 剪力（kN），以绕截面顺时针为正； M 弯矩（kN·M），以下侧受拉为正； As纵筋面积（mm）； Asv箍筋面积（mm） - i I 1 2 3 4 5 6 7 J - 1 M -122.9 -39.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -40.2 -108.2 As 面 筋 1203 376 0 0 0 0 0 386 1055 As / bho 0.34% 0.11% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.11% 0.30% x / ho 0.054 0.017 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.017 0.047 裂缝宽度 0.197 0.047 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.048 0.200 实配面筋 1422 376 0 0 0 0 0 386 1247 M 0.0 0.0 17.7 49.4 57.8 44.5 11.2 0.0 0.0 As 底 筋 0 0 155 437 512 393 99 0 0 As / bho 0.00% 0.00% 0.04% 0.12% 0.13% 0.10% 0.03% 0.00% 0.00% x / ho 0.000 0.000 0.006 0.018 0.021 0.016 0.004 0.000 0.000 裂缝宽度 0.000 0.000 0.016 0.046 0.053 0.041 0.010 0.000 0.000 实配底筋 0 0 155 437 512 393 99 0 0 V 217.0 155.5 97.8 43.9 -6.1 -52.3 -94.7 -133.3 -168.0 Asv 19 19 19 19 19 19 19 19 19 构造配筋 As,min 1026 Asv,min 19 Dmin 6 Smax 300 挠度验算 截面 4 ： f -1.2 f / Li 1/2913 -（5）计算项目: 外墙人防工况强度验算 WQ1- 计算条件 墙长 = 10.00(m) 墙宽 = 3.60 (m) 墙厚 = 400 (mm)墙面均布荷载: 110.48 (kN/m2)墙面三角形荷载: 60.48 (kN/m2)竖向均布荷载: 500.00 (kN/m)砼强度等级: C40 纵筋级别: HRB335 配筋计算as (mm): 50 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支承条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 固接 固接 固接内力结果 (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):注意：三角形荷载按弹性理论计算跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 0.00 Mb = 76.43垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -158.51 0.00 -145.45 0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0545竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm2/m)水平方向单侧配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 1200.00 1200.00 1200.00 六、门框墙计算-（1）、计算项目: 人防门框墙 MKQ5直接作用在门框墙等效静荷载标准值: 200.0 (kN/m2)由门扇传来的等效静荷载标准值: Qia = : 102.6 (N/mm) Qib = : 121.2 (N/mm)左框墙 计算条件 L = 500.00(mm) L1 = 466.00 (mm) L2 = 400.00 (mm) h = 300.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼强度等级: C40 配筋计算 as : 20 (mm) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200 计算结果 弯矩(kN-m/m)： M = 72.479 剪力(kN/m)： V = 201.200 *按悬臂梁计算* - 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.20% < Us_min=0.25% 抗弯受拉筋: As = 750(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m)右框墙 计算条件 L = 895.00(mm) L1 = 861.00 (mm) L2 = 795.00 (mm) h = 300.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼强度等级: C40 配筋计算 as : 20 (mm) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200 计算结果 弯矩(kN-m/m)： M = 167.556 剪力(kN/m)： V = 280.200 *按悬臂梁计算* 抗弯受拉筋: As = 1441(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m)上框梁 计算条件 砼强度等级: C40 配筋计算as(mm): 20 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距: 200 (mm) 支座弯矩调幅系数: 25.000 % 左支座固接 右支座固接 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 1.200 400 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右上部弯矩( kN-m): 16.43 0.00 16.43下部弯矩( kN-m): 0.00 16.43 0.00剪 力( kN ): 109.56 -0.00 -109.56上部纵筋(mm*mm): 360 360 360下部纵筋(mm*mm): 360 360 360抗剪箍筋(mm*mm): 156 156 156-（2）、计算项目:人防门框墙 MKQ4-直接作用在门框墙等效静荷载标准值: 200.0 (kN/m2)由门扇传来的等效静荷载标准值: Qia = : 229.6 (N/mm) Qib = : 186.5 (N/mm)左框墙 计算条件 L = 675.00(mm) L1 = 641.00 (mm) L2 = 5
