轮机自动化(共19页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上第三章 机舱自动控制系统一.单选题1在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，其执行机构是 。 A.淡水泵 B海水泵C.淡水冷却器 D三通调节阀2在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，若把测温元件插在冷却水进口管路中，随柴油机负荷的增大 。A进出口冷却水温度均不变 B进口温度基本不变。出口温度增高 C出口温度基本不变，进口温度降低 D进口温度基本不变，出口温度降低3在柴油机气缸冷却水温度控制系统中若把测温元件插在冷却水出口管路中，随着柴油机负荷的增大A进口温度基本不变，出口温度降低B进口温度基本不变，出口温度增高C出口温度基本不变，进口温度降低D出口口温度基本不变，进口温度增高4在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，感温元件可插在 。AC+D B淡水冷却器中 C.冷却水进口管路中 D冷却水出口管路中5.WALTON恒温阀能实现 。A双位控制 B比例控制 C.PI控制 DPD控制6在柴油机气缸冷却水控制系统中，采用WALTON恒温阀的缺点是A.结构复杂 B维护麻烦C只能实现位式控制 D控制精度很低7 在柴油机气虹冷却水温度技制系统巾，采用WALTON恒温阀的缺点是： 。A.消除静念偏差 B.实现PI控制C不用外加能源 DA+B8在WALTON恒温阀中，感温盒内充注的是 。A石蜡混合液 B硅油 C.丙酮 D酒精9WALTON恒温阀在实际操作管理时应注意： 。A调整微分时间时要慢开.慢关微分阀 B调整积分时间时要慢开.快关积分阀C通过调整得板位置，可调整比例带 D转动端盖指针时不可超越限位销10在用WALTON恒温阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，当水温升高时感温盒中的活塞 移，滑板 时针转动A上，顺 B下，逆C上，逆 D下，顺11在WALTON恒温闹中，属于反馈环节的部件是 。A滑阀 B控制活塞 C.连杆 D.弹簧12在WALTON恒温阀中，调整给定位的方法是 。A转动端盖扭转轴，改变滑板的初始位置 B改变弹簧的刚度C.改变连杆的长度 D改变石始混合液的成分13在用WALTON恒温阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，冷却水进口温度随符合有较大的变化，其故障原因是 。A心蜡混合液严重漏泄 B弹簧断裂C滑板卡在阀体内 D.杠杆支点向旁通管门偏移14在采用WALTON恒温阀组成气缸冷却水温度控制系统中，当水温降低时活塞的移动方向及滑板的转动方向为 。 A上移顺时针 B上移，逆时针 C下移，顺时针 D下移，逆时针15在用WALTON恒温闹组成的气缸冷却水温度控制系统中，一旦感温盒中的石蜡混合液严重漏泄，则可能出现的故障现象为： 。 A冷却水温度不可控的升高 B.冷却水温度不可控的降低 C.冷却水温度随入主机负荷 D冷却水温度绕给定值激烈振荡16在拆洗WALTON恒温阀时，要 。A先拆下端盖，再拆下滑板，最后拔出感温盒和连杆B先拆下端盖再拔出扭转轴，再把滑板与感温盒一起拔出C.先把端盖和扭转轴一起拆下，再把滑扳与感温盒一起拔出D要把前端盖和整个内部结构一起拉出来17WALTON恒温阀控制冷却水温度时，若温度不可控制的升高，当手动把通冷却器的管口全开后，水温将逐渐下降，可能的原因是 。A冷却器漏泄 B淡水泵故障停转 C. WALTON恒温阀滑板卡在原来位置 D感温盒中石蜡混合液严重漏泄18在WALTON恒温阀运行过程中，手动扭转轴改变指针位置，可改变A调节阀动作的起始压力 B调节阳的初始阀门开度C冷却水温度的给定值 DWALTON恒温阀的比例带19在用WALTON恒温阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，可调参数有 。A比例带 B冷却水温度给定值C积分时间 D微分时间20WALTON恒温阀在管理使用中应注意A每隔3000小时，拆洗一次 B.定期拆下感温盒，充注石蜡混合液C.经常手动扳转动扭转轴 D.定期把滑板从转轴上拆下，清洗轴承21WALTON恒温阀是属于 作用式，采用 平衡原理工作的。A间接，位移 B. 间接，力 C. 直接，力 D. 直接 位移22在TQWQ型气功温度三通调节阀中，温包中的压力与温度的关系是： A水温升高，压力降低 B.在温度变化范围内，压力不变C水温升高，压力升高 D压力只与旁通阀开度成正比23.在TQWQ型气功温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若小气缸中的弹簧折断，则实际水温会： A不断降低 B不断升高 C先升高，后降低 D先降低，后升高24在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若活塞卡牢在小气缸中，则实际水温会 A随柴油机负荷而变化 B绕给定值激烈振荡 C不可控的升高 D.不可控的降低25在用TQwQ型气动温度三通调节阀组成的冷却水温度控制系统中，若测量波纹管锁紧螺母没有锁紧，由于振动斯渐下滑，则可能出现的现象是： A水温逐渐升高 B水温逐渐降低 C动态过程稳定性提高 D动态过程衰减率减小26在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的温度控制系统中，若把定但弹簧扭紧，则 A实际水温会升高 B实际水温会降低C超调量会增大 D超调量会减小27在用TQwQ型气动温度三通调节阀组成的温度控制系统中，要降低冷却水温度给定值，其调整方法是 A扭松定值弹簧使挡板离开喷啪 B扭紧定值弹簧使挡板靠近喷嘴 C上移测量波纹管 D更换小气缸中刚度小的弹簧28在TQWQ型气功温度三通调节阀中，若更换个有效面积大的反馈波纹管，则 A给定值增大 B给定值减小 C. 比例带PB增大 D比例带PB减小29在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的温度控制系统中，若温度表指针不规则的左右摆动，其原因是 。 A反馈波纹管已移到最左端 B反馈波纹管已移到最右端 C反馈波纹管锁紧螺母没锁紧 D恒节流孔有些堵塞30在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的温度控制系统中，若三通阀阀芯不断向开太通冷却器管口方向转动直到全开为止，其可能的原因是 A喷嘴堵塞 B定但弹簧预紧力太大 C气缸中弹簧折断 D.恒节派孔堵塞31在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若发现冷却水温度不可控的升高，你首先应采取的措施是 A关断气源 B手动转动三通调节阀C关闭旁通水管的截止阀 D更换执行气缸组件32在MRII型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为100时，温度指示值为90，当实际水温为90时，温度表指示值为72应该首先使A. 零点降低 B. 零点提高C量程减小 D量程增大33在MRII型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为20时，温度表指示值为15，在MRB板上你首先要A调整W2减小对地电阻 B.调整W2增大对地电阻 ，C调整W2减小限位电阻 D调整W2增大限流电阻34.在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若实际水温为100，而温度表指示值为95，在MRB板上应A调整W2减小对地电阻 B.调整W2增大对地电阻C.调整W2减小限流电阻 D.调整W2增大限流电阻35在MRII型电动冷却水温度控制系统中，当三通调节阀的旁通阀全开使电机停转后，其复位方法是: 。A停机后，手动复位 B.运行中手动复位C水温上升时自动复位 D水温上升到给定值以上时自动复位36在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若三通调节阀中平板阀卡死在某一位置，其故障现象是A冷却水温度不可控地升高 B.冷却水温度不可控地降低C限位开关断开 D热保护继电器可能动作电机停转37.在MRII型电动冷却水温度控制系统中，实际水温为20时，显示25，当实际水温升高到80时，显示75，这应在MRB板上 。A调W2减小对地电阻，调W3减小限流电阻B. 调W2减小对地电阻，调W3增大限流电阻C调W2增大对地电阻，调W3减小限流电阻D调W2增大对地电阻，调W3增大限流电阻38在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若出现冷却水温度低于给定值，而执行电机MRB不可控的朝关小旁通阀方向转动，其可能的原因是A热镀电阻T802断路 B热镀电阻T802分压点A对地短路C增加输出继电器损坏 D.限位开关损坏39在MRII型电动冷却水温度控制系统中，当冷却水温度高于给定值，而电机MRB仍不可控的朝开大旁通阀的方向转动，其可能的原因是A减少输出继电器损坏 B.中间继电器Rd线圈断路C限位开关损杯 D.热镀电阻对地断路40在MRII型电动冷却水温度控制系统中，设置限位开关是为了A防止电机电流过小 B.防止电机反向起动电流过大C防止三通乎板阀卡在中间位置 D防止三通平板阀漏泄41在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若测量元件对地断路.则冷却水温度值及限位开关状态将会是：A0以下，限位开关闭合 B0以下，限位开关断开C达最高值，限位开关断开 D.达最高值，限位开关闭合42.在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若测温元件对地短路，则度表的指示值及限位开关状态为： 。 A0以下，闭合 B0以下，断开 C100以上，闭合 D100以上，断开43.在MRII型电动冷却水温度控制系统中，随着冷却水实际温度的变化，导致测温元件 的变化。 A交流电流 B直流电流 C电容 D电阻44.在MRII型电动冷却水温度控制系统中，改变冷却水温度的给定值是通过改变 来实现。 A设定的电压值 B设定的电容值 C设定的电阻值 D. 设定的电流值45.在MRII型电动冷却水温度控制系统中，冷却水温度的偏差值是通过 得到的。A.电压比较器 B反相输人比例运算器C差动输入比例运算器 D同相输入比例运算器46.在MRII型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，运放器TU1的输出U15代表A冷却水温度的显示值 B冷却水温度的测量值C冷却水温度的偏差值 D冷却水温度的给定值47在MRII型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度降低，则运放器TU1和TU2的输出分别 A增大，增大 B降低，增大 C. 增大，降低 D降低，降低48在MRII型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度升高TU2输出及晶体管Tl的集电极电流分别 A升高，增大 B升高，减小 C降低，增大 D降低，减小49在MBII型电动冷却水温度控制系统中，当水温低于给定值时，MBE板和MRV板输出的电压分别为 A正极性，正极性 B正极性，负极性 C负极性正极性 D负极性，负极性50在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若调整给定电位器，使MRB板上的UB增大，则电机M的转动方向为 ，冷却水实际温度会 。 A顺时针，升高 B.顺时针，降低 C逆时针，升高 D.逆时针，降低51在MRII型电动冷却水温度控制系统中，在突然增大冷却水温度给定值的瞬间.MRB板输出电压阴极性为 ，MRV板输出的电压极性为 . A.负极性，负极性 B.负极性正极性 C正极性，贝极性 D正极性，正极性52在MRII则电动冷却水温度控制系统中，在一次测试中，得到当水温为5时，温度表指针指在0上，当水温为90时，指针指在100上，这说明 A零点高了，量程小了 B.零点高了，量程大了 C零点低了，量程小了 D.零点低了，量程大了53在对MRII温度控制系统MRV板进行测试时，给它加一个阶跃的输入信号其输出的变化规律为 A成比例输出 B先有很大阶跃输出，后其输出逐渐消失在比例输出上C先有一个比例输出，其后输出逐渐增大 D比例惯性输出54.在MRII型电动冷却水温度控制系统的MRV板上的TU3是A电压比较器 B加法器C电压服随器 D同相输入比例运算器55.在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中温度调节器是属于API程序调节器 BPI随动控制调节器CPID程序控制调节器 DPID定值控制调节器56在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，其粘度调节器是属于API调节器正作用式 B.N调节器，反作用式CPID调节器，正作用式 D.PID调节器，反作用式57在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，测量单元包括:A测粘计 B差压交送器C.温度变送器 DA+B+C58在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制选择阀的作用是A输出柴油-重油转换信号 B输出温度控制信号C. 输出粘度控制信号D输出温度和粘度控制信号中大的信号59在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，柴油转换成重油的条件是A油温在下限温度时 B油温上升到中间温度时c油温上升到上限温度时 D钻度调节器投入工作时60在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，粘度调节器投人工作的时刻为A温度上升到小问温度时 B油温上升到上限温度时C柴油转换到重油时 D粘度调节器接通气源时61. 在NAKAKHA型燃油粘度控制系统中，温度调节器和粘度调节器分别采用A正作用式.反作用式 B正作用式，正作用式C.反作用式，反作用式 D反作用式，正作用式62在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制对象是 ，系统输出量是 。A柴油主机燃油温度 B燃油加热器燃油粘度C柴油主机，燃油粘度 D燃油加热器，蒸汽流量63在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，当燃油粘度实际值增大时，其弹簧管 ；挡板 喷嘴；调节器输出 。A张开，离开，降低 B张开，靠近，增大C收缩，离开，增大 D收缩，靠近，减小64在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，若顺时针转动粘度调节器给定值旋钮，则红色给定指针朝读数 方向转动，挡板 喷嘴。A增大，靠近 B增大，离开C. 减小靠近 D减小，离开65 NAKAKITA型燃油粘度控制系统中是按照 原理工作的，能实现 作用。A力平衡，PI B力矩平衡，PDC力平衡，PID D位移平衡，PID66在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，设比例波纹管.积分波纹管调节器的输出分别为及，在稳态时 AB. C D67在NAKAKITA型燃油粘度调节器中.当燃油粘度降低时，其微分气室.比例波纹管和积分作用分别使挡板 喷嘴。 A离开，离开，离开 B靠近，靠近，离开C离开，靠近，靠近 D离开，离开，靠近68在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中进行开环测试时，若突然顺时针转动给定位旋钮，其调节器输出的规律为：B69在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若电磁闹MV10线圈断路，系统投入运行后,其故障现象为A对柴油程序加温至上限值，发报警 B对重油进行上限温度定值控制，发报警C. 程序降温至下限值，发报警 D对柴油进行中间温度定值控制，发报警70在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若中间温度开关MLS右边触头烧蚀而不能闭合，则系统投人工作后，会出现A对重油进行上服温反定位控制 B对柴油进行粘度定值控制C对柴油进行中间温度定值控制 D对柴油进行上限温度定值控制71在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若三通话塞阀卡在上位，系统投人工作后，会出现A系统不能工作 B对柴油进行中间温度定值控制，发报警C.对重油进行中间温度定值控制，发报警 D对柴油进行上限温度定值控制，发报警72在NAKAKITA型燃油粘度调节器中,柴油一重油转换是通过 实现的. A三通电磁阀和气动薄膜调节阀 B三通电磁阀和三通活塞阀 C.继电器和高压选择阀 D三通电磁阀和高压选择阀73在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，当由温度控制自动切换到粘度控制时出现粘度表上测量指针大幅度振荡的现象，其原因是 A程序加温温度上升太快 B中间温度设定太高 C上限温度设定太低 D定时器延时时间太短74. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，系统投入运行后，从柴油切换到重油的时刻为 A.把转换开关从“D”位转到“H”位时 B油温达到中间温度时 C油温达到上限温度时 D. 从温度控制转为粘度控制时75在柴油机大型油船辅锅炉中，其水位和蒸汽压力的控制方式分别为A双位控制，双位控制 B双位控制，定值控制C定值控制，双位控制 D定值控制，定值控制76在柴油机货船辅锅炉中其水位和蒸汽压力一般的控制方式分别为A双位控制，双位控制 H双位控制，定值控制C定值控制，双位控制 D定位控制，定值控制77.在电极式锅炉水位控制系统中，给水泵电机起动时刻为A水位在上限水位 B水位下降到中间水位C水位下降到下限水位 D.水位上升到中间水位78在电极式锅炉水位控制系统中，给水泵电机断电停止向锅炉供水的时刻为A水位上升至上限水位 B. 水位下降至中间水位C水位下降至下限水位 D. 水位下降至上.下限水位之间79.在电极式锅炉水位控制系统中水 A水位在上限水位 B. 水位上升至上.下限水位之间 C只要水位在中间水位 D. 水位下降至上.下限水位之间80.在电极式锅炉水位控制系统中，在 情况下，给水泵电机保持断电，停止向锅炉供水A从下限上升至上.下限之间水位 B从上限下降到上.下限之间水位C只要水位在上.下限水位之间D水位在下限水位81在电极式锅炉水位控制系统中若检测高水位的1号电极结满水垢，其故障现象为A水位在高水位振荡 B水位在下限水位振荡C锅炉满水 D锅炉失水82在采用压力比例调节器和电动比例操作器的锅炉蒸汽压力控制系统中，当调炉负荷增大时，测量划针和反馈划针的移动方向分别为A左移左移 B左移，右移C右移，左移 D右移，左移83在采用压力比例调节器和电动比例操作器的辅锅炉蒸汽压力控制系统中，当蒸汽压力升高时，电桥输出的不平衡电压信号及执行电机转动方向为A上负下正，反转 B上负下正，正转C上正下负反转 D上正下负，正转84在采用压力比例调节器和电动比例操作器的辅锅炉蒸汽压力控制系统中，当锅炉负荷增大时，电桥输出的不平衡电压极性及执行电机的转动方向为 A上正下负，反转 B上正下负，正转 C上负下正，反转 D上负下正，正转85.在采用压力比例调节器和电动比例操作器的辅锅炉蒸汽压力控制系统中，为增大比例作用强度，应A把测量电位器向垂直方向转动 B把测量电位器向水平方向转动C把反馈电仪器向垂直方向转动 D把反馈电位器向水平方向转动86.大型油船辅锅炉的水位和蒸汽压力控制一般是采用A双位控制，双仿控制 D双位控制，定值控制C定值控制，定值控制 D定值控制，程序控制87.在大型油船辅锅炉水位控制系统中，应采用 。A双位调节器 B比例调节器CPI调节器 DPID调节器88.在大型油船辅锅炉水位控制系统中，给水差压控制回路最终是控制 A给水调节阀开度 B差压变送器的输出 C控制蒸汽流量冲量 D蒸汽调节阀的开度89.在大型油船辅调炉水位控制系统中，双冲量是指 A水位，给水压差 B水位，蒸汽流量 C. 水位，给水流量 D给水流量，蒸汽流量90在大型油船辅锅炉水位控制系统中，送入水位调节回路调节器的信号包括 AB+D B.蒸汽流量 C给水压差 D水位信号91在大型油船辅锅炉双冲量水位控制系统中当锑炉负荷变化时，其控制过程是A在负荷负变化的短时间内主要按蒸汽流量控制，后按水位控制B在负荷变化的短时间内主要按水位控制，后按蒸汽流量控制C在负荷变化的短时间内，主要按蒸汽压力控制，后按水位控制D在负荷变化短时间内，主要按水位控制，后按蒸汽压力控制91在货船辅锅炉的燃烧控制系统中，采用双位控制的目的是A实现蒸汽压力的定值控制 B控制系统简单可靠C能实现良好的风油比 D.保证点火成功92在大型油船辅锅炉的控制系统中，采用双冲量水位调节器的目的是A实现水位的定值控制 B.实现给水差压的定位控制C实现蒸汽压力对水位的控制 D实现蒸汽流星变化对水位的控制93在货舱辅锅炉燃烧时序控制系统中，按起动锅炉按钮后，首先进行的动作是A预点火 B预扫风 C预热锅炉 D加热燃油94在货船辅锅炉燃烧时序控制系统中，到顶扫风时间后的第一个动作是A关小风门 B点火变压器通电C打开燃油电磁阀 D接通火焰感受器电源95多回路时间继电器可用于ANAKAKITA型燃油温度程序控制 B.控制主机遥控重复起动的时间间隔C辅锅炉的燃烧时序控制D. 自清洗滤器的时序控制96在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，顶扫风的时间为A040 s B343s C0一60s D.363s97在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，监视风压开始时间 及风压失压后 自动停炉A35，12s B3h，15s C6s，9s D60s，9s98在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，预点火及监视点火是否成功的时间分别 A3 s ,9s B.9 s, 9s C3s，12s D9s，12 s 99在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，点火变压器通电时刻及在点火过程中的通电时间分别为 A70s，19s B.675，22s C70 s，22s D67s，19s 100在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中,预扫风结束后的第一个动作是 A预点火 B.同步电机SM停转，开大风门 C同步电机SM停转，关小风门D同步电机SM转动，关小风门 101在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，在正常燃烧阶段，同步器机SM是停在 A60s B93s C120s D180s 102在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，风门电机限位开关A和Z不再控制同步电机SM的时刻为 A67s B70s C86s D93s103.在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，喷油点火时刻及轻油电磁阀打开的时间分别为A63s，8s B67 s，10 s C70 s，12s D70s，16s104在LAEI型辅锅沪燃烧时序控制系统中，对锅炉的蒸汽压力可实现A双位控制 B比例控制C比例积分控制 D比例微分控制105在LAE1型埔锅炉燃烧时序控制系统中，点火失败后系统的动作为 A起动同步电机转至起动位 B火焰感受器继电器通电C风门电机把风门关至最小位置 D燃烧锁定器指示灯L2亮106在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，最后一个燃油电磁阀OV3打开时刻为A70s B89s C93s D120 s107在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中，火焰感受器继电器FR断电的条件为A点火成功 B在高火燃烧时C在低火燃烧时 D锅炉小途熄火时108.在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中，燃油泵和鼓风机起动的时刻分别为A0s，3 s B0 s，6s C3s,6, D6s，0s109.在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中，燃烧锁定指示灯L2亮的条件为 A负荷继电器AR通电 B燃烧锁定继电器BR通电 C在正常燃烧阶段 D风机因故障停转时110.在LAEl型埔锅炉燃烧时序摔制系统中在点火期间风门挡板及同步电机sM的状态分别为 A风门挡板关得最小，sM停转 B风门挡板关得最小，sM转动 C风门挡板开得最大，sM停转 D风门挡板开得最大，sM转动111存LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中预扫风开始时刻及预扫风时间分别为 A6s63s B3s，63s C3s，60 s D6s60 s112在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，在正常燃烧阶段鼓风机突然停转，应 A立即停炉 B9s后停炉 C.15s后停炉 D只发报警不停炉113在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，若火焰感受器继电器FR线圈断路，按复位按钮EK后则 A时序电机SM不能转动 B时序电机SM只能转动至0s位置 C时序电机SM转到顶扫风结束停转 D点火后9s，自动停炉114在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中，若鼓风机因故障不能工作时，按下复位按钮EK后，则 A时序电机sM不能转动 B时序电机sM只能转动到o s位置 C.时序电机sM转到15s自动停炉 D预扫风结束自动停炉115在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中，能进行预扫风，但不能进行顶点火，其故牵原因可能是 A点火变压器线圈断路 B火焰感受器继电器FR线圈断路 C.炉膛内残留有油气 D.燃油电磁阅不能打开116在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中，若给水泵因故障不能工作，使水位下降到危险低水位时，则 A立即停炉 B延时9s钟停炉C.关闭燃油电磁阀，鼓风机继续工作 D时序电机sM自动转至o s117.在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机控制系统中，核心组成部件是_。A.WT-200水分传感器 B.EPC-400控制控制器C.电动机起动器 D.分油机活动底盘118.在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，_。压力开关PS2用来监视净油出口压力 压力开关PS2应当在分油机排渣时打开PS2是排渣口是否打开的反馈信号 PS2是监视分油机本身故障的开关EPC-400型控制器发出排渣信号后未接收到PS2闭合的信号，说明分油机不能排渣A. B. C. D.119.在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，输入信号不包括 。A.温度模拟量 B.温度开关量C.压力开关量 D.压力模拟量120.在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，输出信号不包括 。A.分油机马达启动信号 B.加热器控制信号C.电磁阀控制信号 D.压力模拟量121.在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，PT2是燃油进口的 。A.高油温报警开关 B.低油温报警开关C.压力传感器 D.压力控制器122.在FOPX型分油机控制系统的净油出口管路中，压力开关PS1_。用来监视净油出口压力 用来监视供油系统的故障当分油机发生跑油时闭合 实际上是监视分油机本身故障的开关实际上是排渣口是否打开的反馈信号A. B. C. D.123.在采用EPC-400型控制器的FOPX分油机自动控制系统中，在分油机进油管路上安装的检测和控制元件包括： 。I.温度开关 II.压力开关 III.温度传感器 IV.压力传感器 V.三通活塞阀 VI.水分传感器 VII.低流量开关 VIII.流量计A.I，III，V，VII B.II，IV，VI，VII C.I，II，III，V D.III，IV，V，VII124.在采用EPC-400型控制器的FOPX分油机自动控制系统中，在分油机出油管路上安装的检测元件包括： 。I.温度开关 II.压力开关 III.温度传感器 IV.压力传感器 V.三通活塞阀 VI.水分传感器 VII.低流量开关 VIII.流量计A.I，III，V，VII B.II，IV，VI C.I，II，III，V D.III，IV，V，VII125.在FOPX型分油机系统中，如果净油中的水分越大，则水分传感器的电容器流过的电流_。A.越大 B.越小 C.先大后小 D.保持不变126.分油机中的水分传感器属于 传感器。A.电阻式 B.电感式 C.电容式 D.电磁式127.在FOPX型分油机自动控制系统中，如果距上次排渣达到63min，净油中含水量仍未达到触发值，则8031要执行一次_的程序。A.先向分油机进置换水再打开排渣口 B.不进置换水立即排一次渣C.排水阀MV5打开10s后排渣 D.操作水阀MV15打开0.1s后进油128.在FOPX型分油机自动控制系统中，如果距上次排渣超过10 min但不到63min，净油中的含水量就达到触发值，则_。A.进置换水后立即排一次渣 B.不进置换水立即排一次渣C.排水阀MV5打开20s后排渣 D.排水阀MV5打开120s后排渣129.在FOPX型分油机自动控制系统中，如果距上次排渣不到10 min，净油中的含水量就达到触发值，则_。A.进置换水后立即排一次渣 B.不进置换水立即排一次渣C.排水阀MV5打开20s后排渣 D.排水阀MV5打开120s后排渣130.在FOPX型分油机中，用来控制操作水的电磁阀是 。A.MV10 B.MV5 C.MV16 D.MV15131.在FOPX型分油机中，用来控制置换水的电磁阀是 。A.MV10 B.MV5 C.MV16 D.MV15132.在FOPX型分油机中，用来控制补偿水和密封水的电磁阀是 。A.MV10 B.MV5 C.MV16 D.MV15133.在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，在排渣过程中补偿水电磁阀和操作水电磁阀的动作规律是_。A.补偿水电磁阀断续通电，操作水电磁阀断电B.补偿水电磁阀通电，操作水电磁阀通电C.补偿水电磁阀断电，操作水电磁阀断续通电 D.补偿水电磁阀断电，操作水电磁阀断电134.在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，正常分油过程中，补偿水电磁阀和操作水电磁阀的动作规律是_。A.补偿水电磁阀断续通电，操作水电磁阀断电 B.补偿水电磁阀通电