三水二中塔吊桩承台基础施工方案(QTZ80版)(共24页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上目 录346 71113专心-专注-专业塔吊基础施工方案一、编制依据1、本工程施工组织设计；2、三水·新二中项目工程岩土工程勘察报告；3、塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）4、塔式起重机混凝土基础工程技术规范（JGJ/T187-2009）5、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）6、建筑结构荷载规范（GB50009-2011）7、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）8、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）9、本工程设计图纸；10、QTZ80(Q6010)型塔式起重机使用说明书。二、工程概况1、工程名称： 2、建设单位： 3、监理单位： 4、施工单位： 5、建设地点： 6、结构形式： 7、该项目布置3台塔吊。塔吊型号选用QTZ80型塔式起重机，其中主要用于A7A8施工的GJJ(Q6010)塔吊位置详见塔吊基础平面布置图。塔吊平面布置图8、塔吊基础位置定位：A8栋宿舍楼处塔吊定位：塔吊基础中心距A8栋学生宿舍楼8-2轴横向3.8m（偏东方向）塔吊基础中心距A8栋学生宿舍楼8-k轴纵向7.0m（偏北A7栋宿舍楼方向）经查阅地勘报告，得知该塔吊基础位于勘探点ZK18ZK19之间，该处负于自然地面4.8m所属土层为填土其承载力特征值fa 200 Kpa不满足塔吊制作天然基础需求。三、塔吊参数四、塔吊基础设计 以上塔吊基础均位于 填土土层 土层,其地基承载力不能满足塔吊地基承载力fak 200 kpa的要求,故塔吊基础采用矩形板式桩基础。塔吊基础砼标号为C35，基础尺寸为5000mm×5000mm×1350mm。基础配筋参照塔吊生产厂家的«塔吊基础图»及该基础计算书。一、矩形板式桩基础; 板式桩基础剖面图桩采用PHC500-AB（壁厚125）预应力高强混凝土管桩；塔吊基础底面采用C15素混凝土铺设100mm垫层；基础承台采用C35钢筋混凝土捣制；与承台周边分别设置集水井及供后期塔吊使用的避雷接地极，且接地体埋人土壤中的深度至少大于2.5m,并保证其接地阻值10。二、基础桩相关：1、桩的分布及桩径确定； 桩位分布图 如图所示塔吊采用矩形板式四桩基础，承台下桩采用PHC500-AB（壁厚125）预应力高强混凝土管桩，以桩心距4m X4m分布于塔吊承台四角。2、桩端持力层确定; 查施工现场«岩土工程勘察报告» 岩土层建筑性能评价层填土，松散且较不均匀，不可作天然地基持力层；1 层粉质粘土，中压缩性，可塑，承载力较低，不考虑作浅基持力层；2 层细砂， 稍密,低压缩性,承载力较高,但分布较少， 不考虑作持力层；3 层泥炭质土,高压缩性,承载力较低,不考虑作持力层；层残积粉土, 1 层全风化岩带， 承载力较高,当埋藏较浅时可考虑作浅基持力层；2 层强风化岩带，低压缩性土，强度高, 是理想的桩端持力层。3、 塔吊基础桩贯入2 层强风化岩带，其岩土层结构及工程特性如下； 2 层强风化岩带 主要岩性为泥岩、泥质砂岩,灰黄,灰红色，局部灰色,层状构造,微粒结构,含砂砾较多，局部含卵石，钻进时泥质流失，岩芯成半土半岩状,砂砾状，岩质易碎。场区普遍分布，厚度 7.248.3m，平均 26.3m。层顶标高:-18.2517.84m。本层取土样 63 组， 主要物理力学指标为： 天然含水量 =7.525.9%,平均14.0%； 孔隙比 e =0.3990.780,平均0.499， 液性指数I L =-1.151.57,平均 0.10；粘聚力 c=7.929.2kPa,平均 21.2kPa，标准值 19.5kPa；内摩擦 =8.231.20 ,平均 18.1 0 ,标准值 16.3 0 ；渗透系数建议值取 k=1.5×10-6 cm/s， 属弱透水层， 压缩系数 =0.070.36,平均 0.192,属中压缩性土。根据测试资料及岩性特点,地基承载力特征值的建议值 f a =350kPa。4、桩长确定； 依据塔吊定位图，参考«岩土工程勘察报告»“建筑物与勘探点位置图”可确定塔吊基础定位与ZK18ZK19之间。故查验两勘探点“工程地质剖面图”以地质情况较为复杂的ZK19勘探点做参考，确定以桩身长度12m.贯入2 层强风化岩带，较为安全。5、桩与塔吊基础承台的锚固； 桩芯锚固施工图6、承台施工；7、施工塔吊螺栓预埋示意图 螺栓预埋剖面图 预埋螺栓采用原厂购置的M39-1400带勾头螺栓，该预埋螺栓系45#钢车制，并经回火调质处理。现场使用时，不允许对螺栓通体任何部分进行施焊。 预埋螺栓定位尺寸图五、塔吊基础施工技术措施及质量验收1、混凝土强度等级采用C35； 2、基础表面平整度允许偏差1/1000。 3、埋设件埋设参照一下程序施工： 将4件500x5008定位垫板用1418钢筋定位装配在一起形成预埋螺栓定位框。（要求定位准确、平整）。 将装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体搬入基础钢筋笼上。为了便于施工，当塔吊基础钢筋捆扎快完成时，与基础侧预留一可供单人进入的孔洞。 再用16件1418的钢筋对应预埋螺栓定位框与钢筋笼施焊连接。 将装配好的预埋螺栓定位框整体找水平，并加固，保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于1.5/1000。将16件M39螺栓通过螺母加紧垫板方式与定位框装配在一起。对预埋螺栓进行适当绑扎加固，但不得对螺栓母体进行施焊。 预埋螺栓周围混凝土充填率必须达到95%以上,振捣时不要太靠近预埋螺栓，防止螺栓移位、偏斜。4、起重机的混凝土基础应验收合格后，方可使用。 5、起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于10。6、按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位。7、检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便准备垫铁。8、机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于3mm。9、基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到C35标砼80%以上或安装说明书要求。10、塔吊基础砼浇筑时应按规定制作同条件养护砼试块2组（一组7天龄期一组28天龄期），基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。11、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。12、塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。13、塔吊基础施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。14、塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷地级可用横截面不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面30mm×3.5mm表面经镀锌的金属条直接与基础底板钢筋焊接相连，接地件（50x50-5镀锌角钢）至少插入地面以下1.5m。15、塔吊基础的钻孔灌注桩施工严格按本工程桩基工程施工方案进行施工质量控制。16、基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。六、塔吊基础计算：QTZ80-6010矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80(6010)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)304起重臂自重G1(kN)50起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)24小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)2.2最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)14.4最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)60最大起重力矩M2(kN·m)Max60×14.4，10×60864平衡臂自重G3(kN)41平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)8平衡块自重G4(kN)142平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)13 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地广东 佛山三水基本风压0(kN/m2)工作状态0.3非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.615非工作状态1.626风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.4风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.615×1.95×1.32×0.31.197非工作状态0.8×1.2×1.626×1.95×1.32×0.351.406 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)304+50+3.8+41+142540.8起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)540.8+60600.8水平荷载标准值Fvk(kN)1.197×0.4×1.6×4332.941倾覆力矩标准值Mk(kN·m)50×24+3.8×14.4-41×8-142×13+0.9×(864+0.5×32.941×43)495.728非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1540.8水平荷载标准值Fvk'(kN)1.406×0.4×1.6×4338.693倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)50×24+3.8×2.2-41×8-142×13-0.5×38.693×431797.54 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×540.8648.96起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084竖向荷载设计值F(kN)648.96+84732.96水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×32.94146.117倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(50×24+3.8×14.4-41×8-142×13)+1.4×0.9×(864+0.5×32.941×43)877.876非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×540.8648.96水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×38.69354.17倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(50×24+3.8×2.2-41×8-142×13)-1.4×0.5×38.693×432323.427 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)4承台宽向桩心距ab(m)4桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×843.75=1012.5kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(540.8+843.75)/4=346.138kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(540.8+843.75)/4+(1797.54+38.693×1.35)/5.657=673.135kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(540.8+843.75)/4-(1797.54+38.693×1.35)/5.657=19.14kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(648.96+1012.5)/4+(2323.427+54.17×1.35)/5.657=839.02kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(648.96+1012.5)/4-(2323.427+54.17×1.35)/5.657=-8.29kN 四、桩承载力验算 桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)12桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋650 1110.70地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.35是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)填土2.9122000.570粉土4.1358000.6180泥质砂岩11.56525000.65250泥质砂岩21410040000.8350 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.5=1.571m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14×0.52/4=0.196m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.5×70)/2.5=175/2.5=70kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsia·li+qpa·Ap+cfakAc=1.571×(1.55×12+4.1×35+1.5×65+4.85×100)+4000×0.196+0.1×70×6.054=1997.389kN Qk=346.138kNRa=1997.389kN Qkmax=673.135kN1.2Ra=1.2×1997.389=2396.866kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=19.14kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=11×3.142×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=839.02kN cfcAp+0.9fy'As'=(0.85×36×0.196×106 + 0.9×(400×989.123)×10-3=6387.255kN Q=839.02kNcfcAp+0.9fy'As'=6387.255kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=19.14kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 25200承台底部短向配筋HRB335 25200承台顶部长向配筋HRB335 25200承台顶部短向配筋HRB335 25200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(839.02+(-8.29)×5.657/2=2349.659kN·m X方向：Mx=Mab/L=2349.659×4/5.657=1661.46kN·m Y方向：My=Mal/L=2349.659×4/5.657=1661.46kN·m 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=648.96/4 + 2323.427/5.657=572.968kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1288)1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：b'=a1b/h0=950/1288=0.738，取b=0.738； l'= a1l/h0=950/1288=0.738，取l=0.738； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.738+1)=1.007 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.738+1)=1.007 hsbftbh0=0.888×1.007×1.57×103×5×1.288=9040.093kN hslftlh0=0.888×1.007×1.57×103×5×1.288=9040.093kN V=572.968kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9040.093kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.288=4.176m ab=4mB+2h0=4.176m，al=4mB+2h0=4.176m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1661.46×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.012 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012 S1=1-1/2=1-0.012/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1661.46×106/(0.994×1288×300)=4326mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4326,0.0024×5000×1288)=15167mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=15831mm2A1=15167mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1661.46×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.012 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012 S2=1-2/2=1-0.012/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1661.46×106/(0.994×1288×300)=4326mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.0024×5000×1288)=15167mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=15831mm2A2=15167mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3'=12763mm20.5AS1'=0.5×15831=7916mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4'=12763mm20.5AS2'=0.5×15831=7916mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向12400。 六、配筋示意图