钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书(共11页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数1.3。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。图1 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。图2 板的计算简图1.荷载计算 30mm现制水磨石0.65kN/ m270mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m0.98 kN/ m280mm钢筋混凝土板 25kN/ m3×0.08m2 kN/ m220mm石灰砂浆   17kN/ m3×0.02m0.34 kN/ m2恒载标准值 gk3.97 kN/ m2活载标准值 qk5.0 kN/ m2荷载设计值 p1.2×3.97+1.3×5.011.26 kN/ m2每米板宽 p11.26 kN/ m2.内力计算 计算跨度 板厚 h80mm，次梁 b×h200mm×450mm 边跨l012600100120+80/22420mm 中间跨l0226002002400mm 跨度差（24202400）/24000.83<10，故板可按等跨连续板计算。 板的弯矩计算截面位置弯矩系数弯矩Mpl02 (kN·m)边跨跨中1/111/11×11.26×2.422=5.99B支座1/141/14×11.26×2.422=4.67中间跨跨中1/161/16×11.26×2.42=4.05中间C支座1/161/16×11.26×2.42=4.053.配筋计算 b1000mm，h80mm，h0802060mm，fc11.9 N/mm2, ft =1.27 N/mm2, fy =210 N/mm2对轴线间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。截面位置M（kN·m）(mm2)实配钢筋边跨跨中5.990.1400.15151310140, 561mm2B支座4.670.1090.1163948/10140,460 mm2中间跨跨中 轴线间4.050.0950.13408140,359 mm2轴线间 4.05×0.8 0.0760.0792696/8140,281 mm2 中间C支座 轴线间 4.050.0950.13408140,359 mm2 轴线间 4.05×0.8 0.0760.0792696/8140,281 mm2 其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。> 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。板的钢筋表编号 形状尺寸直径 （mm）长度 （mm）数量备注（1）103440168弯起30（2）102730168 （3）84160462 (4)82700420 (5)64160126 (6)62680168 (7)61630351 (8)6580378 (9)683040 图3 板的模版图、配筋图 四、次梁计算b200mm，h450mm。 次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图4。图4 次梁的计算简图1.荷载计算 由板传来恒载 3.97 kN/ m2×2.6m10.32 kN/ m次梁自重 25 kN/ m3×0.2m×（0.450.08）m1.85 kN/ m次梁抹灰 17 kN/ m3×0.02m×（0.450.08）m×20.25 kN/ m恒载标准值 gk12.42 kN/ m活载标准值 qk5 kN/ m2×2.6m=13 kN/ m荷载计算值 p=1.2×12.42+1.3×13=31.8 kN/ m2.内力计算 计算跨度 主梁b×h300mm×800mm 边跨净跨ln159001201505630mm 计算跨度l015630+250/25755mm 中间跨净跨ln260003005700mm 计算跨度l02ln25700mm 跨度差（57555700）/5700=0.96%<10 故次梁可按等跨连续梁计算。 次梁的弯矩计算截面位置弯矩系数弯矩Mpl02 (kN·m)边跨跨中1/111/11×31.8×5.755295.75B支座1/111/11×31.8×5.755295.75中间跨跨中1/161/16×31.8×5.7264.57 中间C支座1/161/16×31.8×5.7264.57 次梁的剪力计算截面位置剪力系数剪力Vpln (kN·m)边支座A0.40.4×31.8×5.6371.6 B支座（左）0.60.6×31.8×5.63107.4 B支座（右）0.50.5×31.8×5.790.63 中间C支座0.50.4×31.8×5.790.63 3.配筋计算 正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为 边跨bf1/3×57551918mm<2600mm 中跨bf1/3×57001900<2600mm h450mm，h045035415mm，hf=80mm11.9×1900×80（415）= 678kN·m>95.75kN·m故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。次梁支座截面按矩形截面计算 b200mm fc11.9 N/mm2, fy =300 N/mm2截面位置M(kN·m)bf (mm2)(mm2)实配钢筋边跨中95.7519180.0250.025782416,804 mm2 B支座95.752000.2340.271892216+218,911 mm2 中间跨中64.5719000.0170.017532316, 603 mm2 C支座64.572000.1580.173570216+212,628 mm2 其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。>斜截面受剪承载力计算 b200mm，h0415mm，fc11.9 N/mm2，ft1.27 N/mm2，fyv210 N/mm2，hw /b2.075<40.25 c fc bh00.25×1.0×11.9×200×415247kN>V，截面合适。 0.7 ft bh00.7×1.27×200×41573.8kN截面位置 V（kN）实配钢箍边支座A71.6Ves=73.8+41.1114.9 6150 B支座（左）107.4Ves=73.8+41.1114.9 6150 B支座（右）90.63Ves=73.8+32.5106.3 6190 C支座90.63Ves=73.8+32.5106.3 6190 >满足构造Smax为200mm，dmin为6mm的要求。次梁钢筋布置图见图5。图5次梁钢筋布置图五、主梁计算b300mm，h800mm。主梁按弹性理论计算 主梁的线刚度柱的线刚度考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍，即 故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图6。图6主梁计算简图1.荷载计算 由板传来恒载 12.42kN/ m×6m74.52 kN主梁自重 25 kN/ m3×0.3m×（0.80.08）m×2.6m14.04 kN主梁侧抹灰 17 kN/ m3×0.02m×（0.80.08）m×2.6m×20.64 kN恒载标准值 Gk89.2 kN活载标准值 Qk13 kN/ m×6m=78kN恒载设计值 G1.2×89.2 kN=107.04kN活载设计值 Q1.2×78kN=101.4kN2.内力计算 计算跨度 边跨净跨ln178002502007350mm 计算跨度l017350+200+370/27735mm 中间跨净跨ln278004007400mm 计算跨度l027400+400=7800mm l01l02，故按等跨连续梁计算，查表得内力系数k见下表，弯矩：M=k1Gl+k2Ql，剪力：V=k1G+k2Q。 项次荷载简图弯矩M（kN·m）剪力V（kN）边跨跨中B支座中间跨跨中A支座B支座0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.2671.000203.72129.41-222.9255.9455.9478.46-135.62107.040.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340222.58192.98-105.19-105.19-105.1987.81-114.990-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000-34.8-69.6-105.19158.18158.18-13.49-13.49101.40.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222181.1298.87-245.9875.93134.4669.86-132.93123.91-0.030-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778-23.73-46.66-70.39134.4675.93-9.02-9.0278.89内力不利组合 432.3322.4-328.1-49.25-49.25166.3-250.6107.04168.959.81-328.1214.1214.164.97-149.1208.4384.8228.3-468.9131.9190.4148.3-268.6230.95179.9982.75-293.3190.4131.969.44-144.6185.93.内力包络图 主梁内力包络图见图7。图7主梁内力包络图4.配筋计算 正截面承载力计算 主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为bf1/3×78002600mm<6000mm hf80mm，h800mm，h080040760mm11.9×2600×80（760）= 1782kN·m>432.3kN·m故主梁跨中截面均按第一类T形截面计算。主梁支座截面按矩形截面计算b300mm，h080080720mm B支座边MMB,max-0.2VB右=468.90.2×230.95422.71kN·m。fc11.9 N/mm2, fy =300 N/mm2截面位置M(kN·m)bf (mm2)h0 (mm2)实配钢筋边跨中432.326007600.0240.0241881 mm2522,1900 mm2 B支座-422.713007200.2280.2622245 mm2322+218+220, 2277 mm2 中间跨中214.126007600.0120.012941 mm2418,1017 mm2 中间支座-49.253007450.0250.025221 mm2220,628 mm2 其中均小于b，>斜截面受剪承载力计算 b300mm，h072mm，fc11.9 N/mm2，ft1.27 N/mm2，fyv210 N/mm20.25 c fc bh00.25×1.0×11.9×300×720642.6kN>V，截面合适。 0.7 ft bh00.7×1.27×300×720192kN截面位置 V（kN）实配钢箍边支座A166.3Ves=199+85.5284.5>V 8230 B支座（左）268.6Ves=192+82.7274.7>V8230 B支座（右）230.96Ves=192+82.7274.7>V 8230 构造要求Smax为200mm，dmin为6mm，用6250<改用8230，>5.附加箍筋计算 次梁传来的集中力F1.2×74.52+1.3×78190.82kN用箍筋，双肢8， Asv2×50.3100.6 mm2，fyv210 N/mm2，取10个如用吊筋，fy300 N/mm2 ，mm2附加箍筋：在次梁两侧各加5个8箍筋或218吊筋。6.抵抗弯矩图及钢筋布置 抵抗弯矩图及钢筋布置图见图8。 弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450> h0/2，前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离<Smax钢筋切断位置（B支座负弯矩钢筋） 由于切断处V全部大于0.7 ft bh0，故应从该钢筋强度的充分利用点外伸1.2 la+ h0，及以该钢筋的理论断点外伸不小于h0且不小于20d。对22：1.2 la+ h0= 1.2×33×22+720=1591取 1600对20：1.2 la+ h0= 1.2×33×20+720=1512取 1550对18：1.2 la+ h0= 1.2×33×18+720=1433取 1450跨中正弯矩钢筋伸入支座长度las应12d对22 12×22264 取270 对16 12×16192 取200 支座A，构造要求负弯矩钢筋面积1/4跨中钢筋，212+122，As614 mm2>1/4×1900475 mm2，要求伸入支座边la33d，12，la33×12396，伸至梁端340再下弯10022，la33×22726，伸至梁端340再下弯400。图8主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图专心-专注-专业