脚手架工程施工方案(共28页).docx

精选优质文档-倾情为你奉上大连广泽中心工程项目脚手架工程施工方案 编制人： 审核人： 批准人： 北京中铁大都工程有限公司2019年8月专心-专注-专业目 录第一章、工程概况1.1.工程简介1、大连广泽中心项目，为地下二层，地上十一层。结构形式为框架剪力墙结构，总建筑面积为26038 m2,地下室面积为8400m2, 其中人防面积为3494m2,商住面积为17623m2，建筑物总高度为48.7m。1.2、结构形式本工程为桩承台和钢筋筏板基础，钢筋砼框架结构。1.3、施工布置原则根据工程实际情况及工程质量、安全、文明施工、工期要求，本工程施工组织的原则是：充分发挥国有大型企业的人才、技术、管理的优势，采用先进的施工法工艺和项目组织管理方法，抽调一些技术过硬、施工经验丰富、管理能力强的人员组成项目班子，做到科学管理，精心施工，努力为本企业创名牌、争信誉。第二章、脚手架的种类外架子2层-5层；6层-10层；11层-屋顶采用工字钢双排钢管悬挑式施工架，每道悬挑脚手架不超过20米高度，分三次悬挑，外用蓝色密目网进行封闭。第三章、材料准备钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管。质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用Ø48×3.5mm，表面锈蚀深度0.50mm,各种杆件弯曲变形L1.5m，杆件端部5mm，立杆钢管弯曲变形当3m<L4m12mm，4m<L6.5m20mm；水平杆、斜杆的钢管弯曲变形L6.5m30mm，钢管上严禁打孔。扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，具体螺栓拧紧力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m，不得发生破坏。出现滑丝的螺栓应更换，连接件的材质亦应符合现行国家标准碳素结构钢（GBT700）中Q235-A级钢的规定，脚手板为木脚手扳，外围密目式安全立网应符合GB16909-1997标准，安全平网应符合GB5725-1997标准。第四章、脚手架参数4.1搭设尺寸立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.6-1米，大横杆步距：悬挑首层为1.25米，以上均按1.4米设置，保证施工层垫好脚手板后，木板表面比楼板面低10厘米。在瓢窗的局部部位，设置单排脚手架，脚手架采取有效的连墙及加固措施。4.2挑梁设置4.2.1悬挑水平钢梁间距1.5米，采用18号工字钢,用16锚环（锚环锚固楼板混凝土内400，端部弯钩，开口式，工字钢放入后单面焊接大于等于10d）固定于楼板，悬挑长度1.5米。4.2.2斜拉钢丝绳采用6×19,14的钢丝绳，在悬挑架转角及应力集中部位设置。一侧兜住挑架底部外侧横杆，一侧利用外墙螺栓孔用圆25钢筋螺栓锚环进行固定，每侧均用3个钢丝绳紧固螺栓固定牢固。4.2.3脚手架为双排脚手架搭设高度为15米，立杆采用单立管。4.2.4内排架距离墙宽度为0.30米。4.2.5大横杆在下，小横杆在上。4.2.6采用的钢管类型为48×3.5。4.2.7横杆与立杆连接方式为单扣件。4.2.8连墙件采用二步三跨，竖向间距2.8米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。第五章扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施5.1立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取40cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.2大横杆大横杆置于小横杆之下，立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。5.3小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立杆之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。5.4剪刀撑5.4.1本工程悬挑脚手架剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，并且全部采用单杆通长剪刀撑，由底至顶用通长剪刀撑沿架高连续布置。5.4.2每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450600之间，剪刀撑的斜杆扣在立杆上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间与立杆相连处均加设节点固定。所有固定点距主节点距离不大于15cm。同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑斜杆之间搭接不应小于1米，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10厘米。剪刀撑布置图5.5脚手板5.5.1作业层脚手板采用落叶松木质脚手板，脚手板厚50mm，宽200mm，两端各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14钢筋固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm，脚手板必须铺严，并在其表面再铺设一层彩条布或密目网。5.5.2拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。脚手板的对接、搭接构造要求见下图：5.6连墙件连墙件采用二步三跨，竖向间距2.8米，水平间距4.50 米，连墙件的连接方式为双扣件。连墙件用48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过外墙门窗洞口穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不宜大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接，每根连墙件覆盖面积应40m2；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560°夹角。 连墙件扣件连接示意图5.7防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.5m×6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度2.4m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。5.8警示色立杆和横杆均涂刷色彩光亮的黄色油漆；剪刀撑涂刷红白相间的油漆，红色油漆不可用防锈漆代替，应涂刷颜色鲜艳的红色面漆，红白油漆按50厘米长交错涂刷；工字钢和挡脚板均涂刷红白相间油漆，并按45°间隔15厘米进行涂刷。第六章、脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1悬挑脚手架搭设顺序水平挑梁立杆纵向大横杆横向小横杆大横杆（栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网设连墙杆6.2搭设施工工艺6.2.1在项目部通知的施工层楼面结构时留设地锚，地锚为16光圆钢筋，每根工字钢采用2个地锚，分别距墙300和1200。地锚每端锚固于混凝土内长度400mm，开口式，待工字钢就位后按单面焊接10d进行焊接固定。6.2.2剪力墙预留洞口,以便能穿过挑梁(挑梁布置应避开暗柱)。悬挑水平钢梁采用18号工字钢,用16锚环固定于楼面。6.2.3挑梁水平间距1.5m，每根立杆下设一根挑梁。挑梁安装后，挑梁下部与板梁之间要座平顶紧，挑梁与锚环之间用木楔打紧。 6.3挑梁抗扭转措施 6.3.1架子承插管采用采用ø25钢筋，长度300mm，以上承插管与架子立杆间隙要小些，利用架杆本身刚度防止挑梁端部的水平侧向位移。 6.3.2架子在挑梁平面（高于梁200mm）处加设通长扫地杆，以增强挑梁平面的整体性和抗扭转刚度。同时在挑梁平面处应间隔一定距离设置水平剪刀撑，以保证挑梁端部的水平侧向位移。 6.4拆除施工工艺6.4.1拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆 剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆。6.4.2不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，6.4.3分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6.4.4当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。第七章、劳动力配备架子工15人，负责架子搭设及拆除测量放线工2人，负责脚手架垂直度控制第八章、质量保证8.1、构配件允许偏差执行JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范8.1.5条款。8.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法执行JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范8.2.4条款。8.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准执行JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范8.2.5条款。8.4、质量保证注意事项8.4.1脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。8.4.2脚手架的验收和日常检查按照JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范8.2.1条款规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用。8.4.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。8.4.4在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。8.5外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧，脚手架钢管颜色一致。第九章、安全施工措施9.1、材质及其使用的安全技术措施9.1.1扣件的紧固程度宜在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2.1搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.2开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.3脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9.2.4脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.5在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。9.3、脚手架上施工作业的安全技术措施9.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9.3.3结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。9.3.4当作业层高出其下连墙件3.0m 以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。9.3.5各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。9.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4、脚手架拆除的安全技术措施9.4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9.4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。9.4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。9.4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。9.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.4.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。9.4.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。9.4.11所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9.4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。9.4.13六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。第十章、文明施工要求1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。14、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。第十一章、脚手架计算书11.1、脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.60米，立杆的步距为1.4米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为25.0米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在下，小横杆在上； 采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用二步三跨，竖向间距2.80米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；11.2、活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2；11. 3、风荷载参数 大连地区，基本风压为0.600，风荷载高度变化系数z为1.140，风荷载体型系数s为1.200； 考虑风荷载；11.4、静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；11.5、水平悬挑支撑梁 11.5.1、悬挑水平钢梁采用18号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 1.5米。 与楼板连接的锚环直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30；11.5.2小横杆的计算，小横杆位于大横杆的上面（为了安全起见，实际搭设外挑长度相应减小）按剪支梁进行计算11.5.3抗弯强度验算q-作用于横向水平杆的线荷载设计值(q= 1.2Q1+ 1.2Q2+ 1.4Q3)Q1-脚手扳自重（0.35 kN /m2)Q2-钢管自重（0.038 kN /m)Q3-施工均布荷载（3 kN /m2)l=1m q= 1.2（0.35×0.75+ 0.038×1）+ 1.4×3×0.75 =3.51 kN /mM=1/8×q×l2 =1/8×3.51×12 =0.438 kN.m=M/W =0.438×106/5.08×103=86.22N/mm2 205 N/mm2（钢材的抗弯强度设计值，由JGJ130-2001中5.1.6得）满足要求。11.5.4)挠度验算最大容许挠度 =5×3.51×10004/384×(2.06×105)钢材弹性模量×(12.19×104) =1.82mm小横杆挠度小于V（由JGJ130-2001中5.1.6得）=1000/150=6.67mm，满足要求。11.6、大横杆的计算大横杆位于小横杆的下面，按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。1、抗弯强度验算计算简图如下：La=1.5m（见图示）集中力：F1=0.5 qlb(1+a/lb) 2=0.5×3.51×1.0×(1+0.3/1.0) 2=2.97 kN水平钢管自重（查表得每米钢管自重为0.038kN）：F2=0.038×1.5=0.057 kNF= F1+ F2=3.027 kNM=0.175×F×La =0.175×3.027×1.5=0.79 kN.m=M/W =0.79*106/5.08×103 =155.51N/mm2205N/mm22、挠度计算V=1.146×F×La3/100EI=1.146×3.027×103×（1.5×103）3/100×2.06×105×12.19×104=4.66mmV=1500/150=10mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!11.7、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，由JGJ130-2001中5.1.7直角扣件和旋转扣件取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.3×3/2=0.07kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1×1.500/2=0.26kN大横杆的自重标准值 P3=0.038×1.5=0.057kN活荷载标准值 Q=3.000×1.0×1.500/2=2.25kN荷载的计算值 R=1.2×(0.070.260.057)+1.4×2.25=3.61kN<Rc单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N·m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。11.8、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：11.8.1、每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248（kN/m）； NG1 = 0.1248×20=2.496kN（H=20m悬挑高度）11.8.2脚手板采用木脚手板，铺设3步脚手板，其自重标准值为0.35kN/m2；NG2 = 0.350×3×1.500×(1+0.300)/2=1.02kN11.8.3、栏杆与挡脚板分别采用钢管、木胶板挡板，其自重标准值分别为0.038 kN/m 、0.35kN/m2；NG3 = 0.038×1.5×16=0.912kNNG4 = 0.35×1.5×0.18×2=0.189 kN/11.8.4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网为0.005（kN/m2）； NG5 = 0.005×1.500×30=0.225kN静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4+NG5 =3.74+1.02+0.912+0.189+0.225=6.086kN活荷载为施工荷载标准值（按结构架荷载，同时按施工层2层考虑）产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×2×1.500×1.0/2=4.5kN风荷载标准值应按照公式计算wk=0.7z·s·o其中 o 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：o = 0.6（天津塘沽地区）z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z = 1.14s 风荷载体型系数：s = 1.2经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7×0.6×1.14×1.2= 0.57kN/m211.9、立杆的稳定性计算11.9.1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2*6.086+1.4*4.5=13.6kN； 轴心受压立杆的稳定系数l0/i=2.6/0.058=165，查表=0.259i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh=1.155*1.5*1.5 确定，l0=2.60m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，查表确定，u=1.50；h 立杆步距实际1.4，按1.5记取A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得 =13.6*1000/0.259*4.89*10000=107.38 N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f，满足要求!11.9.2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=12.65kNMw立杆段由风荷载设计值产生的弯矩。Mw= 0.85×1.4kLah2/10=0.85*1.4*0.57*1.5*1.5*1.5/10=0.228kN·m； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得=107.38+0.228*1000/2.08=161.24考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f，满足要求!11.9.3连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照：Nlw = 1.4×k × Aw计算k 风荷载基本风压标准值，k = 0.57kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.8×4.5 = 12.6m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 5.000 经计算得到 Nlw =1.4*0.57*12.6=10.05kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 15.05kN连墙件N= Af其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=（1+0.3）/1.58=82.2，查表得到=0.7；A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到N =0.7*0.489*205=70.17kN Nl<N ，连墙件的设计计算满足要求!连墙杆扣件验算：Rc=8kN< Nl，所以单扣件不能满足要求，须加设双扣件，当直角扣件的拧紧力矩达4065N·m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，采用双扣件满足要求。11.10、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。本工程中，脚手架立杆横距为600mm，内侧脚手架距离墙体300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660cm4，截面抵抗矩W = 185cm3，截面积A = 30.6cm2。受脚手架集中荷载 P=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.086+1.4×4.5=13.6kN水平钢梁自重荷载 q=1.4×0.2050=0.287kN/m 11.11、抗弯强度验算最不利位置在楼板边缘处M=（1+0.3）P+0.3P+q·(0.05+1+0.3）2/8 =1.3×13.60.3×13.60.205×1.352/8 =21.81KN·M抗弯计算强度 f=M/W =21.8×106/(185×103)=117.83N/mm2<205.0N/mm2满足要求!11.12.抗剪强度验算=Vy/AwAw腹板面积.(10.31cm2)Vy =13.6×20.205×(0.05+1+0.3）=27.47KN=Vy/Aw=27.47×103/10.31×102=26.64N/mm2< fv=185N/mm2满足要求!11.13、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 ×10.7×94.0× 235 /( 1800.0×180.0×235.0) = 1.77 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.911。经过计算得到强度=27.47×106/(0.911×)=162.99N/mm2水平钢梁的稳定性计算 < f=205 N/mm2，满足要求!11.14、锚固段与楼板连接的计算11.14.1、水平钢梁与楼板压点采用Ø16钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=（1+0.3）P+0.3P / 2.1 =(1.65×13.6)/2.1=10.36KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8 f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=10360×4/(3.142×50×2)1/2 =11.5mm,采用Ø16钢筋拉环满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧锚固长度40厘米（如图）。11.14.2、钢筋拉环握裹力计算 有公式NNWNW =2*0.3*2*3.14*0.008*fcfc混凝土的局部挤压强度设计值，fc=14.3N/mm2,计算取0.95fc=13.59N/mm2；NW =0.3*4*3.14*0.008*13.59=409KN故NNW钢筋拉环握裹力满足要求。11.15、斜拉钢丝绳的验算每道悬挑钢加一道钢丝绳卸载 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢丝绳的验算 11.15.1、计算钢丝绳的拉力时，考虑工字钢伸入楼板两处拉环的有利影响率为50%。 钢丝绳所受拉力 Px=13.6×2×1/2KN,得Px =13.6KN由g/K,0.85，8Pg钢丝绳的钢丝破断拉力总和得g8×12.20.85114KN选用6×19,14的钢丝绳 g144.5KN >114KN所以安全。11.15.2、计算钢丝绳的拉力时，若不考虑工字钢伸入楼板两处拉环的有利影响，则应该在悬挑高度中间位置用钢丝绳进行分段卸荷，计算方法同上，同样满足要求。螺栓验算，螺栓采用圆25钢筋制作，配置双螺母，计算时按一个螺母的摩擦面数目进行计算拉力为13.6*1.35/3.29=5.58KN剪力为13.6*3/3.29=12.4受拉=5580/490=11.39N/mm2<0.9f=0.9*215=193.5 N/mm2受剪=12400/490=25.31 N/mm2<125 N/mm2抗滑移承载力计算：FsRd 承载能力极限状态下螺栓抗滑承载力设计值Ks 系数，按长形长圆孔取0.7n 摩擦面数目，按单个螺母，取1u 抗滑移系数取0.3Yms.ult 连接设计安全系数，取1.25故FsRd= Ks*n*u*0.7*fub=0.7*1*0.3*0.7*215=31.61 N/mm2=12400/490=25.31 N/mm2< FsRd=31.61 N/mm2安全。