承插型轮扣式支模专项施工方案(共85页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上边防五支队第十栋住房建设工程承插型轮扣式支模专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 企业名称：广东省广弘华侨建设投资集团有限公司编制日期：2017年 月 日目录专心-专注-专业第一章： 编制依据为了确保施工安全、防止发生模板支撑系统倒塌事故，加强施工安全的管理。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文件）的要求，加强施工安全的管理，按相关规定编制本方案。本专项施工方案主要参考以下规范和标准：1、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）2、建筑结构荷载规范 （DBJ15-101-2014）（广东省标准）3、建筑结构荷载规范 （GB50009-2012） 4、混凝土结构设计规范 （GB50010-2010） 5、混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）6、钢结构工程施工质量验收规范 （GB50205-2001）7、建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）8、建筑施临时支撑结构技术规范 （JGJ300-2013）9、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 10、建质200987号文件11、粤建质201113号文件12、建筑施工组织设计规范 （GB/T-2009）13、边防五支队第十栋住房建设工程工程建筑、结构施工图纸、施工组织设计。14、计算软件：PKPM施工软件（CMIS_V4.0_2015版8月27日）第二章： 工程概况2.1 工程概况工程名称边防五支队第十栋住房建设工程项目地点香洲区水湾路施工单位广东省广弘华侨建设投资集团有限公司建设单位广东省公安边防总队第五支队设计单位长宇（珠海）国际建筑设计有限公司监理单位珠海经济特区建设监理有限公司勘察单位广东省珠海工程勘察院总建筑面积27833.66栋数/层数1栋地上29层工期670日历天2.1.1 建筑概况建筑工程项目明细表名称建筑面积/长度（平方米/米）层数基底面积地上地下地上地下第十栋1517.7414843.542566.95291总建筑面积：27833.66m22.1.2 第十栋楼工程概况序号层数层高建筑面积备注1地下一层4.0米2566.95平方米21层5.4米1477.74平方米32层3.6米845.58平方米43层3.1米854.16平方米54-28层3.1米854.16平方米529层3.1米604.69平方米6屋面层3.1米90.54平方米7地上29层，总建筑面积：27833.66平方米2.1.3 第十栋楼结构概况地基基础钻（冲）孔灌注桩持力层中风化花岗岩基础形式桩承台基础主体结构框架、剪力墙结构抗震等级二级使用年限50年混凝土强度等级构件部位混凝土等级备注构件部位混凝土等级备注承台、基础梁C35基础垫层C15地下室底板C40女儿墙C25地下室外墙C40圈梁、过梁、构造柱C20钢材钢筋HPB300EHRB400E焊条E50系列E55系列说明：结构安全等级：二级；地基基础设计等级：甲级；耐火极限等级：一级；抗震设防烈度为7度。2.1.4 第十栋楼各层结构概况序号层号梁板砼等级墙柱砼等级板厚（mm）1地下室五层C40C50120、150、1602六九层C35C45100、120、1503十至十三层C30C40100、120、1504十四至十七层C25C30100、120、1505十八至二十一层C25C30100、120、1506二十二至屋面层C25C25100、120、1502.2 本工程支模概况1、本方案包括地下室层高4.0米，二层层高3.6米，三层至屋面层层高3.1米。采用承插型轮扣式钢管支模方式。一层5.4米，不采用承插型轮扣式钢管支模方式不在本方案的范围内。2.2.1 地下室支模情况说明1、地下室建筑面积为2566.95平方米，层高为4.0米。2、梁截面尺寸：300×800、300×700、300×600、400×900、350×600、200×500、300×1000mm等；3、最梁大截面为400×900mm，梁板跨度为7.6米。4、地下室顶板梁板砼强度C40，地下室顶板厚度为160mm、150mm、120mm。5、地下室顶板支模基础为地下室底板，砼强度为C40，板厚度为350mm。2.2.2 二至屋面层支模情况说明1、二层建筑面积为845.58平方米，层高为3.6米，三至屋面层高为3.1米。2、梁截面尺寸：200×500、300×700、200×600、300×600、250×800、200×700、300×800、200×1000mm等；3、最梁大截面为300×800mm，梁板跨度为7.6米。4、二层至屋面层梁板砼强度C25C40，二层至屋面楼板厚度为150mm、120、110mm。5、二至屋面层的支模基础为各层楼板。2.3 支模特点、注意重点2.3.1 支模特点介绍1、本工程支模采用承插型轮扣式钢管支模。2、梁、板底龙骨选择50×100mm木方作为支撑第一层龙骨，顶托梁选择48×3.5钢管作为支撑第二层龙骨。3、全部梁板模板支撑架的立杆基础均落在在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板或地下室顶板结构面上。4、支撑架立杆底部垫板上均设固定底座或可调底座；5、支模的支撑立杆需和周边的柱子抱住、顶紧措施。6、第二层龙骨铺设在承插型轮扣式支撑架支顶可调托撑上，第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。7、本工程本工程在模板措施这块需严格按要求控制，每个支模施工前需技术交底方可施工。8、地下室支模的选择50×100mm木方作为支撑第一层龙骨，顶托梁选择48×3.5双钢管作为支撑第二层龙骨。2.3.2 支模搭设注意重点1、本工程4.0、3.6、3.1米支模从下往上搭设两道水平剪刀撑，标高分别为+0.35和在梁底搭设一道。2、垂直剪刀撑必须控制8米立杆一道，而从四周向中间搭设。3、支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱子为1步距一道。4、本轮扣材料，搭设中易为梁板分开独立支撑，所以在搭设过程中，特别注意梁板连为整体不得分离。5、当个别轮扣架脚手架因尺寸不符，无法拉设横杆将独立架体连接成个整体时，须增设钢管进行拉结（两端设扣件拉结）。2.4 支模施工条件本工程位于香洲区水湾路，支模的施工位置空旷、平坦，施工临时用地较完善。现场施工环境良好，施工区域与城市交通道路已贯通。施工用水已接通，施工用电已接通，施工场地完善.临时设施已完善。施工人员配备齐全，施工特殊工种证件齐全。施工材料合格，材料配备到场。第三章： 支模设计方案3.1 模板及支撑架的材料选择1、模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。2、木方：统一采用50×100mm木方。3、支撑架系统：采用48×3.5承插型轮扣式钢管脚手架及其配套配件。4、垫板：采用脚手架配套底座，垫板为250×250×18厚胶合板垫放。本工程采用轮扣架钢管脚手架的规格及编号见下表：名称型号（mm）作用尺寸（mm）立杆LG-30300LG-60600LG-90900LG-1201200LG-1501500LG-1801800LG-2102100LG-2402400横杆HG-30300HG-60600HG-90900可调底座DZ-700700可调顶托DT-7007003.2 高支模系统设计1、本工程的各层的支模梁板支顶采用承插型轮扣式钢管支顶，全部梁模板支撑在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板结构面上，支撑架底部垫板上应设固定底座；第二层龙骨铺设在钢管架支顶上，第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。2、梁的底板、侧模板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨采用50×100mm的木方，第二层龙骨采用48×3.5钢管。梁侧竖方50×100mm的木方，对拉螺栓采用12，外楞采用48×3.5双钢管（材质Q235）,压脚采用50×100mm的木方，梁底与侧模的接触面采用企口连接。3、板的底板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨均采用50×100mm的木方，第二层龙骨采用48×3.5钢管。3.3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置1、立杆基础：立杆基础采用250×250×18（厚）胶合板作为垫块。2、扫地杆：离地面350mm处设置通长纵横扫地杆一道，纵上横下。3、纵横水平杆布置：纵横连续设置，垂直步距1.8m，水平加固杆应顶至周边的墙、柱上，加强支模的整体抗倾覆能力。保证模板的整体稳定性，条件允许的情况下与结构砼柱拉结，碰到梁的部位与梁顶紧（即所有水平拉杆均与四周的建筑物顶紧顶牢）。4、垂直剪刀撑：在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m由下至上的垂直连续式剪刀撑，其宽度宜为58m。剪刀撑与地面倾角为45°60°，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，用扣件扣紧。5、水平剪刀撑：为加强架体稳定性，在架体+350mm处和梁底处，增加上、下二道水平剪刀撑。6、钢管连接：所有剪刀撑钢管连接均采用配套扣件搭接连接；立杆和横杆采承插借口连接。7、抱柱措施：支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱措施为2步距一道。8、可调托撑：支撑架顶部、底部采用可调托撑时。顶托螺杆不得超过300mm，底托螺杆不得超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3.4 模板支撑系统设置示意图1、梁模板支撑系统设置示意图梁模板支撑体系搭设正面示意图 2、板模板支撑系统设置示意图板模板支撑体系搭设正面示意图 板模板支撑体系搭设立体示意图3.5 支模搭设说明1、300×800、300×700、300×600、400×900、350×600、200×500、200×600、300×1000、250×800、200×800mm及以下等梁使用两排立杆受力。2、立杆纵横向间距为0.9×1.2m。3、顶托梁使用单钢管受力。4、梁底木方采用50×100mm间距200mm。3.5.2 120mm及以下板搭设方式1、120、110mm厚等板。2、立杆纵横向间距为0.9×1.2m。3、顶托梁使用单钢管受力。4、梁底木方采用50×100mm间距300mm。3.5.3 160mm板搭设方式1、160、150mm厚板。2、立杆纵横向间距为0.9×1.2m。3、顶托梁使用双钢管受力。4、梁底木方采用50×100mm间距300mm。3.5.4 其他搭设要求1、本工程支模施工使用48×3.5mm承插型轮扣式钢管。木方采用50×100mm松木。2、垂直撑剪刀按设立图搭设，必须从外排四周开始向立面搭设立杆进行搭设。纵向间距为8米为一排。3、立杆和柱连接按设计图搭设。4、支模钢管需要对接的。相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。5、梁立杆垫块采用250×250mm×18mm胶合板。6、梁板支模的纵横向横杆步距为1800mm。扫地杆高度为350mm。7、最顶端一道水平纵横杆距离立杆端部必须控制在0.2米以内。梁顶托不得升出大于200mm。8、由于本工程模板使用承插型轮扣式钢管支架。所以立杆轮扣节点间距为0.6数设置，横杆长度为0.3米模数设置。9、浇筑支模层混凝土时，必须待立杆基础层的楼板混凝土强度达到100%方能浇筑。10、支模体系必须整体拉通，梁板要拉通，不得梁单独搭设。3.6 计算方式选择依据1、计算为了考虑到钢管的使用次数等不利因素。用48×3.0的标准钢管进行计算。但现场均使用48×3.5标准的钢管。2、由于梁400×900mm，高度选取搭设最高的地下室层高度4.0米，所以按400×900mm梁4.0米，采用2排支撑立杆计算，立杆纵横向间距为0.9×1.2m，顶托梁使用单钢管。3、由于地下室层高为4.0米，板厚度为160mm，所以板按4.0米计算，立杆纵横向间距为0.9×1.2m，顶托梁使用双钢管。4、由于地下室层高为4.0米，板厚度为120、110mm，所以板按4.0米计算，立杆纵横向间距为0.9×1.2m，顶托梁使用单钢管。第四章： 计算书4.1 高度4.0米400×900mm梁模板轮扣钢管支撑架计算书4.1.1 计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 B×D=400mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度1.20m。顶托采用双钢管：48×3.0。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.16m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20×25.500×0.160×0.600×0.200=0.588kN。采用的钢管类型为48×3.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。4.1.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.500×0.900×0.400+0.500×0.400=9.380kN/m活荷载标准值 q2 = 2.000×0.400=0.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×9.380+1.40×0.800)×0.200×0.200=0.050kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/21600=2.292N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×9.380+1.40×0.800)×0.200=1.485kN截面抗剪强度计算值 T=3×1485.0/(2×400.000×18.000)=0.309N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.380×2004/(100×6000×)=0.087mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4.1.3 梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.900×0.200=4.590kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.200×(2×0.900+0.400)/0.400=0.550kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.000×0.400×0.200=0.160kN均布荷载 q = 1.20×4.590+1.20×0.550=6.168kN/m集中荷载 P = 1.40×0.160=0.224kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.933kN N2=1.933kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.886kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.933kN经过计算得到最大变形 V= 2.558mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.886×106/83333.3=10.63N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1.933/(2×50.00×100.00)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算最大变形 v =2.558mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!4.1.4 梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.787kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.574kN经过计算得到最大变形 V= 1.557mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.787×106/4491.0=166.90N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.557mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!4.1.5 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.574kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.128×4.000=0.612kN N = 9.574+0.612=10.186kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+2×0.650=3.100m； 由长细比，为3100/16=194； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.191；经计算得到=10186/(0.191×424)=125.522N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.061×1.200×3.100/16=0.100kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.061×1.200×3.100×3.100/8-0.100×3.100/4=0.047kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9.574+1.2×0.510+0.9×1.4×0.047/0.900=10.252kN经计算得到=10252/(0.191×424)+47000/4491=135.644N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.061×0.900×1.800=0.100kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.800/1.200×0.100=0.149kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.800×1.800+1.200×1.200)1/2/1.200×0.100=0.179kN支撑架的步数 n=2节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.179+(2.000-1)×0.179=0.359kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为2.000×0.149=0.299kN架体自重为0.510kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!4.1.6 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算一 已知计算数据混凝土强度等级C25，ft=1.27N/mm2局部荷载设计值Fl=10.19kN截面高度h=100mm局部荷载边长a=900mm局部荷载边长b=1200mm混凝土保护层厚度d=15mm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值pc,m=2N/mm二 计算简图如下：三 冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：式中 h截面高度系数：当h800mm时，取1.0；当h2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值：式中 um临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长； s局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2； s板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40；计算得： um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(900+900×100/1200+1200+1200×100/900)×2=4616.667mm 1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1 2=0.5+sh0/4um=0.5+40×85/(4×4616.667)=1 所以，取=1 (0.7hft+0.25pc,m)umh0=(0.7×1×1.27+0.25×2)×1×4616.667×85=.625N由于上式计算结果.625N>Fl=10190N,所以满足要求！冲切计算满足要求！4.1.7 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算 (一) 已知计算数据 混凝土强度等级C25，fc=11.9N/mm2，c=1 局部压力设计值：N=10.19kN 局部受压类型： 图中：a=100mm,b=900mm,Al=90000mm2,Ab=mm2,Aln=90000mm2 (二) 计算局部受压提高系数=(/90000)0.5=1.73 (三) 验算截面限制条件 1.35clfcAln=1.35×1×1.732×11.9×90000=.66N10190N截面验算满足要求!混凝土局部受压计算满足要求！4.2 高度4.0米160mm楼板轮扣钢管高支撑架计算书4.2.1 计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。4.2.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.500×0.160×1.200+0.500×1.200=5.496kN/m活荷载标准值 q2 = 2.500×1.200=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×5.496+1.40×3.000)×0.300×0.300=0.097kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.097×1000×1000/64800=1.499N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.496+1.40×3.000)×0.300=1.943kN截面抗剪强度计算值 T=3×1943.0/(2×1200.000×18.000)=0.135N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.496×3004/(100×6000×)=0.086mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!4.2.3 支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.500×0.160×0.300=1.224kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.500×0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.20×1.224+1.20×0.150=1.649kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050+1.649)×1.200=3.239kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.239/1.200=2.699kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.70×1.20×1.20=0.389kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.200×2.699=1.943kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.200×2.699=3.562kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.389×106/83333.3=4.66N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1943.14/(2×50.00×100.00)=0.583N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.374kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.374×1200.04/(100×9000.00×.0)=0.514mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!4.2.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.562kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.021kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.894kN经过计算得到最大变形 V= 0.648mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.021×106/8982.0=108.26N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.648mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!4.2.5 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.128×4.000=0.510kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.500×1.200×0.900=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 =