模板计算书(共14页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100，方木间距为200，外横楞用2×48×3.5架子管，间距600。外墙拟采用12对拉止水螺栓，布置间距400*600；内墙采用14对拉穿墙螺栓，布置间距为400。2、荷载计算a、新浇砼对模板产生的侧压力为，标准层的层高3.15m，侧压力为： F2=Hrc取两者较小值。式中：F1、F2新浇砼对模板产生的最大侧压力； rc砼重力密度，取24KN/m； t0新浇砼的初凝时间，按商品砼为46h，本工程取t0=5h； v砼浇筑速度，取v=3m/h； H砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m； 1外加剂影响修正系数，取1=1.0； 2砼坍落度修正系数，按坍度170，取2=1.15；因此得：F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/ F2=24×3.15=75.6KN/F1取F=F1=52.58KN/ b、倾倒砼时对模板产生的水平荷载砼采用布料杆浇筑，取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/。由、两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为：q1=1.2×+1.4×=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/(此项用于验算模板及其支撑的强度)q2=52.58KN/(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100的杉木，间距200，按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为：E=10000N/2， =87N/2，I=4162，W=832主龙骨间距取600，次龙骨按三跨连续梁计算。a、次龙骨的强度验算次龙骨承受的荷载为： q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m式中：q托模板传次龙骨的线荷载 L模模板的跨度计算简图见下图： q托=20.6KN/m 次龙骨强度计算简图次龙骨的最大弯矩为： =M/W=0.74×106÷83×103=8.91 N/2=87N/2次龙骨的强度满足要求。b、次龙骨的刚度验算托梁承受的线荷载为： q次=q/L模=68.69×0.25=17.17KN/m计算简图见下图： q托=17.17KN/m 次龙骨刚度计算简图最大挠度为： =0.677×q托L次/100EI=0.677×17.17×0.64×1012÷100×416×106 =0.36 =1.5次龙骨的刚度满足要求。4、主龙骨的强度计算主龙骨的截面性能为： =215N/2， I=2×12.19×104， W=2×15.08×103a、次龙骨传给主龙骨的集中荷载为： P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN计算简图见下图： 主龙骨强度计算简图主龙骨截面最大弯矩为： Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6×3.73KN主龙骨的抗弯强度为： =M/W=3.73×1010÷2×15.08×103=123.67N/2=215N/2主龙骨的强度满足要求。b、主龙骨的刚度度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为： P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN计算简图见下图： 主龙骨刚度计算简图最大挠度为： =1.883×PL /100EI=1.883×10.3×103×0.63×109÷100×2.06×105×2×12.19×104=0.833.0主龙骨的刚度满足要求。5、穿墙螺栓设计穿墙螺栓的间距为400×600。每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见下图： 穿墙螺栓荷载计算单元每根穿墙螺栓承受的拉力为： T =qs=52.58×0.40×0.60=12.62KN选用12穿墙螺栓，查表得净面积A=762，f=170N/2则： Af=76×170=17850N=12.92KNT=12.62KN12穿墙螺栓满足要求。二、梁模板及其支撑验算梁模板支架搭设高度为按3.0米。基本尺寸为：最大梁截面 B×D=250mm×400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.60米。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的支撑钢管类型为48×3.20。 （一）、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 24.000×0.400×0.800=7.680 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.800×(2×0.400+0.250)/ 0.250=1.176 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (1.000+4.000)×0.250×0.800=1.000 kN； 2.方木楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.2×7.680+1.2×1.176=10.627 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1.000=1.400 kN； 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为： N1=2.084 kN； N2=2.084 kN； 方木按照简支梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4； 方木强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.084/0.800=2.605 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.605×0.800×0.800= 0.167 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.167×106/83333.3 = 2.001 N/mm2； 方木的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×2.605×0.800 = 1.251 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3×1250.640/(2×50.000×100.000) = 0.375 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.677×2.171×800.0004 /(100×9500.000×416.667×103)=0.152 mm； 木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=2.084 kN； 最大弯矩 Mmax=0.573 kN.m； 最大变形 Vmax=1.651 mm； 截面应力 =0.573×106/4730.0=121.186 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! （二）、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 (三)、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.000 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.084 kN； R < 8 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 (四)、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.084 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.125×3.000=0.449 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =2.084+0.449+0.720=3.254 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.50； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.163 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.163×1.700×1.600 = 3.163 m； Lo/i = 3163.360 / 15.900 = 199.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=3253.680/(0.182×450.000) = 39.727 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 39.727 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.600+0.300×2 = 2.200 m； Lo/i = 2200.000 / 15.900 = 138.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=3253.680/(0.357×450.000) = 20.253 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 20.253 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！三、楼板模板及其支撑验算 模板支架搭设高度为 3.1 米，搭设尺寸为：立杆的横距 b= 0.80 米， 立杆的纵距 l= 0.80米，立杆的步距 h= 1.50 米。 采用的钢管类型为 48×3.20 。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 （一）、模板支撑木方的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.200×0.160 = 0.800 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.000 + 1.000)×0.800×0.200 = 0.480 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.800 + 0.070) = 1.044 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.480=0.672 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.672×0.800 /4 + 1.044×0.8002/8 = 0.218 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.672/2 +1.044×0.800/2 = 0.754 kN ； 截面应力 = M /W = 0.218×106/83333.33 = 2.615 N/mm2； 方木的计算强度为 2.615 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 1.044×0.800/2+0.672/2 = 0.754 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 ×0.754×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.226 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.226 小于 1.300 满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.870 kN/m； 集中荷载 p = 0.480 kN/m； 最大变形 V= 5×0.870×800.04 /(384×9500.000×.667) + 480.000×800.03 /( 48×9500.000×.7) = 0.247 mm； 木方的最大挠度 0.247 小于 800.000/250,满足要求! （二）、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.044×0.800 + 0.672 = 1.507 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.452 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.871 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.594 kN ； 截面应力 = 95.613 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! （三）、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 8.000 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 6.594 kN； R < 8 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (四)、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×3.100 = 0.400 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.160×0.800×0.800 = 2.560 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.184 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+1.000 ) ×0.800×0.800 = 1.920 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.509 kN； (五)、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.509 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.243； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.243×1.700×1.500 = 3.170 M； Lo/i = 3169.650 / 15.900 = 199.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6509.052/(0.182×450.000) = 79.476 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 79.476 小于 f= 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.500+2×0.100 = 1.700 m ； Lo / i = 1700.000 / 15.900=107.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值；=6509.052/(0.537×450.000) = 26.936 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 26.936 小于 f= 205.000满足要求！专心-专注-专业