盖梁施工托架受力计算书(共13页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上安乐塘大桥盖梁施工托架计 算 书2017年10月专心-专注-专业目 录一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672 处（祥临路桩号为K146+020），于2007 年12 月通车。桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m 预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m 刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。图1.1 中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。托架的布置如图1.2所示。图1.2 托架布置图二、计算依据（1）公路工程技术标准(JTG B01-2014)（2）公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)（3）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)（4）公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)（5）公路钢结构桥梁设计规范（JTG D64-2015）（6）公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）（7）建筑结构荷载规范（GB 5009-2012）（8）钢结构设计规范（GB 50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26kN/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5 kN/m3计算。（b）施工人员及机具荷载：3.0kN/m2；（c）混凝土振捣：4.0kN/m2。（2）荷载组合根据公路桥涵设计通用规范，计算中，考虑以下两种状态下的荷载组合：（a）承载能力极限状态验算支架强度及稳定性时，采用本组合下产生的效应组合值S进行计算，相应的组合系数如下：S=1.2支架自重1.2混凝土荷载（考虑1.05涨模系数）+0.7×1.4临时荷载（人群机具荷载、混凝土振捣等）（b）正常使用极限状态验算支架变形时，采用本组合下产生的效应组合值S，相应的组合系数如下：S=1.0支架自重1.0混凝土荷载（考虑1.05涨模系数）+1.0临时荷载（人群机具荷载、混凝土振捣等）。四、结构建模为了计算盖梁在现浇过程，托架各构件的应力及变形情况，本计算采用MIDAS/Civil 2015桥梁有限元程序，对支架系统进行结构建模计算。计算时，分别考虑上部盖梁自重、支架自重、施工人员及机具、混凝土振捣荷载，分别计算在承载能力极限状态和正常使用极限状态下，支架体系各个构件的受力状况。盖梁底膜系统由马蹄撑、分配梁F1、分配梁F2、方木和竹胶板构成；马蹄撑使用H45a型钢，分配梁F1使用槽36a型钢，分配梁F2使用工12a型钢；盖梁底模、侧模均使用10×10cm方木做背肋，1.5cm厚的竹胶板作为面板加工制作。模型共建立736个节点，1157个单元，托架整体有限元模型如图4.1所示。 （a）托架三维图 （b）托架正视图 b）托架侧视图图4.1 托架整体模型图4.2 托架有限元模型五、计算结果5.1 支反力计算考虑结构自重、施工人员及机具荷载、盖梁混凝土自重，承载能力极限状态下，墩柱的支反力如图5.1所示。图5.1 支反力计算由图5.1可知，施工阶段，最不利荷载组合下，每个桥墩钢管柱的最大支反力为2218.5 kN。5.2 托架H45a型钢验算钢托架采用H45a型钢，承载能力极限状态下，托架的弯曲应力和剪应力如图5.2所示。（a）弯曲应力（MPa）（b）剪应力（MPa）图5.2 托架系统应力图（MPa）由图可知，承载能力极限状态下，托架最大拉应力78.94 MPa，最大压应力56.79 MPa，均小于钢材的容许应力190MPa，最大剪应力41.39 MPa，小于容许剪应力110MPa。因此，托架强度强度满足要求。图5.3 托架系统变形图（mm）正常使用极限状态下，托架的变形如图5.3所示。由图可知，正常使用极限状态下，托架最大竖向变形为0.91mm，小于容许值L/400=1200/400=3.0 mm。因此，托架刚度满足要求。5.3 槽36a分配梁验算F1分配梁采用槽36a，承载能力极限状态下，槽36a分配梁的弯曲应力和剪应力如图5.4所示。（a）槽36a分配梁弯曲应力（MPa）（b）槽36a分配梁剪应力（MPa）图5.4 槽36a分配梁应力图（MPa）由图可知，承载能力极限状态下，槽36a分配梁最大拉应力94.22 MPa，最大压应力112.51 MPa，均小于钢材的容许应力190MPa，最大剪应力35.69 MPa，小于容许剪应力110MPa。因此，分配梁强度满足要求。图5.5 槽36a分配梁变形图（mm）正常使用极限状态下，槽36a分配梁的变形如图5.5所示。由图可知，正常使用极限状态下，槽36a分配梁的最大竖向变形为1.62mm，小于容许值L/400=800/400=2.0 mm。因此，分配梁刚度满足要求。5.4 工12a分配梁验算F2分配梁采用工12a，承载能力极限状态下，工12a分配梁的弯曲应力和剪应力如图5.6所示。（a）工12a分配梁弯曲应力（MPa）（b）工12a分配梁剪应力（MPa）图5.6 工12a分配梁应力图（MPa）由图可知，承载能力极限状态下，工12a分配梁最大拉应力143.69 MPa，最大压应力107.84 MPa，均小于钢材的容许应力190MPa，最大剪应力72.06 MPa，小于容许剪应力110MPa。因此，分配梁强度满足要求。图5.7 工12a分配梁变形图（mm）正常使用极限状态下，工12a分配梁的变形如图5.7所示。由图可知，正常使用极限状态下，工12a分配梁的最大竖向变形为1.50mm，小于容许值L/400=750/400=1.875 mm。因此，分配梁刚度满足要求。5.5 10×10cm方木验算盖梁底模、侧模均使用10×10cm方木做背肋，承载能力极限状态下，方木的弯曲应力和剪应力如图5.8所示。（a）方木弯曲应力（MPa）（b）方木剪应力（MPa）图5.8 10×10cm方木应力图（MPa）由图可知，承载能力极限状态下，方木最大拉应力11.62 MPa，最大压应力0.65 MPa，均小于木材的容许应力13.5 MPa，最大剪应力1.64 MPa，小于容许剪应力2.5 MPa。因此，方木强度满足要求。图5.9 10×10cm方木变形图（mm）正常使用极限状态下，方木的变形如图5.9所示。由图可知，正常使用极限状态下，方木的最大竖向变形为0.79mm，小于容许值L/400=400/400=1.0 mm。因此，方木刚度满足要求。5.6 托架稳定性计算采用MIDAS程序的屈曲分析，考虑施工过程中支架自重，盖梁自重以及其他施工机具和人员荷载，对托架系统进行屈曲分析。计算结果表明，托架系统在施工荷载作用下，最小的失稳系数为7.44，大于容许值4，因此，托架系统具有足够的整体稳定性。（a）一阶失稳模态（b）二阶失稳模态（c）三阶失稳模态（d）四阶失稳模态图5.10 典型失稳模态（mm）六、结论通过本桥施工过程中支架系统的计算，分别就承载能力极限状态和正常使用极限状态两种工况下，对支架各构件的强度和刚度进行验算，得出以下结论（详细计算结果见相关章节）：（1） 托架H45a型钢应力及变形均满足要求；（2） 槽36a分配梁应力和变形均满足要求；（3） 工12a分配梁应力和变形均满足要求；（4） 10×10cm方木应力和变形均满足要求；（5） 托架系统稳定性满足要求。