某4层框架结构设计计算书(共86页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上目 录 3.1方案确定· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 588123321294384951444556061· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · ·77 专心-专注-专业1前 言1.1 框架结构的特点 框架结构是通过梁、柱组成的结构体系作为建筑的竖向承重结构，并同时承受水平荷载，它适用于多层及高度不大的高层建筑。框架结构平面布置灵活，能形成较大的空间。通常梁、柱截面尺寸都不能太大，否则影响使用面积。因此，框架结构的侧向刚度较小，水平位移较大，这是他的主要缺点。通过合理设计，框架结构本身的抗震性能较好，能承受较大的变形，但是，变形大了容易引起非结构构件出现裂缝及破坏，这些破坏会造成很大的经济损失，也会威胁人身安全。1.2框架结构的发展随着社会经济的发展，人们需求的提高，居住环境不断的改变，建筑物的高度也在不断的升高，当建筑物高度增加时，水平荷载对结构起的作用将越来越大，普通的砌体结构已经不能满足高度要求，因此，框架结构就出现了，框架结构的材料主要是钢筋和混凝土，通过把钢筋和混凝土粘接在一起，形成承重的框架结构。解放前，我国高层建筑很少，解放后，在50和60年代陆续建造了一些，如1959年建成的北京民族饭店，12层，高47.4m；1964年建成的北京民航大厦，15层，高60.8m等。70年代初期，我国几个大城市开始加速建造高层建筑，目前，在许多中等城市及一些小城市也都已建造了高层建筑。在我国，高层建筑以采用钢筋混凝土为主，近年来，不仅建造高度在增长，建筑体型和结构体系也愈益多样化，而且在50层左右的建筑中，已开始采用钢结构，这些都体现了我国建造高层建筑的技术水平有了的发展和提高。1.3 本文研究的内容 本文通过对一榀框架的设计，充分了解了荷载的传力过程、框架各部分的作用，以及整个框架结构的受力性能。本设计虽然简单，但包括的内容很全面，除框架只计算了一榀以外，其余的设计均很全面，包括屋面板、楼面板、连系梁、次梁以及基础和楼梯，通过对这些结构的设计，已经可以充分了解整个建筑结构，以及对整个结构设计的过程，同时也把我们学习的内容全部贯穿到一起，为我们将来走上工作岗位打下了基础。2 建 筑 设 计2.1 工程概况（1）工程名称xx市某汽配车间（2）工程位置：xx市（3）工程总面积：4435.2,建筑高度17.3m,建筑层数为4层，层高均为4.2m（4）结构形式：现浇整体框架（5）工程等级：2级（6）抗震设防烈度：6度2.2 建筑物功能与特点该拟建的建筑位于xx市郊区，设计内容：底层为成品仓库，其余三层为汽配车间，垂直运输考虑两台1.5吨载货电梯。（1）平面设计建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向10.5m横向6.6m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。（2）立面设计该建筑立面为了满足采光和保温需求，设置了塑钢玻璃窗。外墙面采用水刷石墙面。（3）防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，生活区房间各设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。（4）抗震本工程抗震设防烈度为6度（0.05g），第二组。建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。（5）屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为外排水。屋面做法采用98J1工程做法中改性沥青防水卷材防水，聚氨脂保温板保温层屋面。2.3 设计资料 2.3.1.自然条件（1）工程地质条件：详见地质勘查报告。（2）抗震设防： 6度（3）防火等级： 二级（4）建筑物类型： 丙类（5）基本风压： W0= 0.45 kN/m2，主导风向：夏季为南、西南风；冬季为西北风。（6）基本雪压： S0= 0.30 kN/m2（7）冻土深度： 0.5 m（8）地下水位： 最低地下水位距地面2.8 m 最高地下水位距地面2.0 m（9）气象条件： 年平均温度：12 oC 最高温度：39 oC 最低温度：21 oC 年总降雨量：541.5 mm 日最大降雨量：115.5 mm（10）活荷： 屋面（不上人）活荷载为0.5kN/m²，楼面活荷载为3.0kN/m²。2.4 建筑做法散水： 散1 混凝土水泥散水 宽度900mm 具体做法：1、素土夯实 2、100厚3：7灰土夯实 3、60厚C15混凝土 4、刷素水泥浆一道 5、20厚1:2.5水泥砂浆压实抹光地面：地5 细石混凝土地面 用于一层仓库车间 具体做法： 1、素土夯实 2、100厚3：7灰土夯实 3、60厚C15混凝土 4、刷素水泥浆一道 5、40厚C20细石混凝土随捣随抹平（表面撒11干水泥砂子压实抹光）地25 铺地砖地面 用于一层更衣室盥洗室楼梯走廊等具体做法： 1、素土夯实 2、150厚3：7灰土夯实 3、60厚C15混凝土 4、刷素水泥浆一道 5、25厚1:2干硬性水泥砂浆结合层 6、撒素水泥面（洒适量清水） 7、8-10厚铺地砖地面稀水泥浆填缝楼面：楼4 细石混凝土楼面 用于二四层车间工作区 具体做法： 1楼板顶面为20厚1：3水泥砂浆找平 2、结构层为100厚C30混凝土 3、5mm厚1：2水泥砂浆家加“107”胶水着色粉面层 4、楼地面为15mm厚纸筋面是会抹底，涂料两度。 楼27 铺地砖楼面 用于二-四层更衣室盥洗室楼梯走廊等具体做法： 1、现浇钢筋混凝土楼板 2、刷素水泥浆一道 3、25厚1:2干硬性水泥砂浆结合层 4、撒素水泥面（洒适量清水） 5、8-10厚铺地砖地面稀水泥浆填缝屋面：屋28 卷材防水膨胀珍珠岩保温屋面 具体做法： 1、现浇钢筋混凝土楼板100厚，混凝土等级为C30 2、1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处100厚 3、100厚憎水膨胀珍珠岩块保温层（密度不大于250kN/） 4、30厚13水泥砂浆4200双向钢筋6m×6m分格 缝宽10 油膏嵌缝 5、3厚高聚物改性沥青二布四涂防水层 6、满涂胶粘剂一道 7、4厚高聚物改性沥青卷材防水层（SBS APP） 8、20厚1：3水泥砂浆抹平压光1m×1m分格内墙： 内墙11 水泥砂浆抹面（加气混凝土墙）具体做法： 1、刷混凝土界面处理剂一道 2、5厚13水泥砂浆打底扫毛 3、9厚1:1.6水泥石灰膏砂浆扫毛 4、6厚1:2.5水泥砂浆压实抹光 5、喷内墙涂料或刷油漆外墙： 外墙30 刷乳胶漆墙面 具体做法： 1、刷素水泥浆一道 2、7厚1:3水泥砂浆打底扫毛 3、7厚1:3水泥砂浆找平扫毛 4、7厚1:2.5水泥砂浆抹光水刷带出小麻面 5、刷外墙用乳胶漆三五遍踢脚 踢4 水泥砂浆踢脚 用于车间工作区 具体做法： 1、刷混凝土界面处理剂一道 2、9厚2、1:8水泥石灰膏砂浆打底扫毛 3、7厚1:1.6水泥石灰砂浆找平扫毛 4、7厚1:2.5水泥砂浆面压实抹光 踢9 地砖踢脚 用于更衣室盥洗室楼梯走廊等具体做法： 1、6厚1:2.5水泥砂浆打底扫毛 2、6厚1:2.5水泥砂浆找平扫毛 3、5厚1:1水泥细砂浆 4、贴8-10厚地砖稀水泥填缝坡道 坡3 带齿槽混凝土坡道 具体做法： 1、素土夯实（坡度按工程设计） 2、300厚3:7灰土（分二步夯实或碾压） 3、120厚 C20混凝土 4、刷水泥浆一道 5、25厚1:2水泥砂浆做齿槽（齿高10）顶棚 棚9 乳胶漆顶棚 具体做法： 1、钢筋混凝土现浇板底用水加10%火碱清洗油腻 2、刷素水泥浆一道 3、9厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆打底扫毛 4、9厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂浆罩面 5、满刮腻子一遍 6、刷乳胶漆三五遍粉刷 粉4 大白粉浆 具体做法： 1、麻刀（纸筋浆）石灰膏面 2、大白粉二遍 用于内墙粉刷油漆 油1 木材面油漆（调和漆） 具体做法： 1、刮腻子 2、刷底油 3、刮腻子 4、调和漆二遍 2.5 门窗（1）门均甲方提供，窗选用标准图集中的塑钢窗。门窗表见表1。表1门窗表编号洞口尺寸开启方向材料樘数备注宽×高C11800×2100推拉窗塑钢窗111C22400×2100推拉窗塑钢窗8C31800×2100推拉窗塑钢窗6C41500×900推拉窗塑钢窗16C51200×1500推拉窗塑钢窗4M11500×2400平开门塑钢门1M2900×2400单开门塑钢门28M3600×2100单开门塑钢门32M43300×3600卷帘门铝合金2M51100×2100平开门塑钢门4笔趣阁-笔下文学3 结 构 设 计3.1 设计方案的确定3.1.1 工程概况本工程为xx某厂汽配车间，地上为四层，层高为4.2m,总建筑面积4435.2m2柱网为10.5m×6.6m.本工程为框架结构，抗震等级为6度抗震设防，第二组，结构使用年限为50年。建设地点在xx市郊区，主导风向：夏季为南、西南风，冬季为东北风，基本风压为0.45kN/m²。，3.1.2 设计规范规定 （1）设计资料设计标高：室内设计标高±0.000，室内外高差450mm.墙身做法：墙身为加气混凝土砌块，用M5混合砂浆砌筑。内粉刷为混合砂浆底，厚20mm两道，外涂乳胶漆两道。楼面做法：1：2水泥沙浆面层5mm、1：3水泥沙浆找平20mm。100mm厚C30混凝土。板底面为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度。顶棚做法：1：2：2水泥石灰沙浆打底3mm、1：1.5水泥石灰沙浆找平10mm、1：0.3:3水泥石灰沙浆面层5mm。屋面做法：水泥沙浆面层15mm、高聚物改性沥青、1：3水泥沙浆找平20mm。门窗做法：除车间大门为金属材料制作卷帘门外，其余门窗均为塑钢门窗。雪荷载：雪荷载标准值=0.30kN/m²活荷载：楼面活荷载标准值为3.0kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m².（2）设计依据建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）钢筋混凝土工程施工及验收规范（GB50205-95）砌体结构设计规范（GB50003-2001）建筑抗震设计规范（GB50011-2001）钢筋混凝土结构计算手册(建筑工业出版社)钢筋混凝土结构构造手册(建筑工业出版社)3.1.3 结构平面布置结构平面布置如图3.1。图3.1柱网平面布置图3.1.4 初估各梁柱截面尺寸（1）初估梁柱截面尺寸主梁：取h=1/（1510）×10500=7001050mm，取h=1000mm，b=500mm次梁（联系梁）：取h=1/（1812）×7200=400600mm，取h=600mm，b=300mm柱：均取为b×h=650mm×650mm(2)结构计算简图:根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为650mm，由此求得底层层高为5.3m，标准层层高为4.2m，各梁柱构件的线刚度经计算后见图3.2。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，对现浇楼盖中间框架取I=2(为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。结构计算简图见图3.2。梁：i=2×1/12×0.5×1³/10.5=7.9×(m³)上层柱：i=×1/12×0.65×0.65³/4.2=2.57×(m³)底层柱：i=×1/12×0.65×0.65³/5.3=2.04×(m³) 图3.2 结构计算简图注：图中线刚度单位为×()3.2荷载计算3.2.1 恒荷载计算（1）屋面恒荷载标准值： 现浇钢筋砼面板：0.1×25=2.5kN/m² 20厚1：3水泥砂浆抹平压光1×1m分格：0.02×20=0.4kN/m² 4厚（一层）高聚物改性沥青防水卷材防水层：（SBS，APP）0.004×0.05=0.0002 kN/m² 1：8水泥膨胀珍珠岩找坡2%，最薄处100厚：（0.1+0.14）/2×7=0.84 kN/m² 3厚高聚物改性沥青二布四涂防水层 15mm厚纸筋石灰抹灰：0.015×16=0.24 kN/m²15mm厚水泥砂浆保护层0.015×20=0.3 kN/m²屋面恒荷载合计； 4.28kN/m² （2） 楼面恒荷载标准值： 100厚C30现浇钢筋砼楼板：25×0.1=2.5kN/m² 20厚水泥砂浆找平抹平:0.02×20=0.40 kN/m²5mm厚1：2水泥砂浆面层：0.005×20=0.1 kN/m²15mm厚纸筋面石灰抹底:0.015×16=0.24 kN/m² 楼面恒载合计： 3.24kN/m² （3） 屋面框架节点集中荷载标准值：顶层边节点集中荷载：（=G4c ）边柱连系梁自重：0.5×1.0×25×6.6=82.5kN梁侧乳胶漆粉刷（含抹灰）2×0.02×（1.0-0.1）×17×6.6=4.04kN即连系梁总重（3.04 kN/m）88.54kN0.5m高女儿墙 0.5×0.2×7.5×6.6=4.95kN墙乳胶漆粉刷（含抹灰）2×0.02×0.5×176×6.6=2.244kN连系梁传来屋面恒载：4.28×6.6×2.12=26.964kN（G4C） 120.7kN顶层中节点集中荷载标准值：连系梁传来屋面恒载：4.28×2.1×6.6=53.928kN 53.928kN顶层次梁至主梁恒载：=53.928kN （4）楼面框架节点集中荷载标准值：中间层边节点集中荷载标准值：（=G4C）连系梁总重：86.54kN塑钢窗自重：0.45×2.1×1.8×2=3.402kN窗下墙体自重：0.2×7.5×3.0×（6.6-0.5）=27.45kN窗下墙体乳胶漆粉刷（含抹灰）：2×6.1×0.02×3×17=12.444kN窗间墙体自重：0.2×1.2×（6.6-1.8）×7.5=8.64kN窗间墙体乳胶漆粉刷（含抹灰）：(6.6-1.8)×1.2×2×0.02×17=3.92 kN框架柱自重：0.65×0.65×4.2×25=37.8kN框架柱乳胶漆粉刷（含抹灰）：0.02×4.2×（0.6+0.6×2+0.6-0.2-0.2）×17=2.856kN连系梁传来楼面恒载：3.24×2.12×6.6=22.45kN（GC） 205.482kN（5）中间层中节点集中荷载标准值： GB连系梁总重：86.54kN连系梁传来楼面恒载：2.1×6.6=13.86kN框架柱总重：37.8+2.856=40.656kN 127.2kN（6）中间层次梁传至主梁恒荷载：（G）连系梁总重：4.5+0.34=4.84kN连系梁传来楼面恒载：4.28×6.6=28.248kNG 33.088kN（7）主梁线荷载标准值（g） 主梁自重：0.5×1.0×25=12.5 kN/m 主梁侧乳胶漆粉刷（含抹灰）：2×（1.0-0.1）×0.02×17=0.612 kN/mg 13.112 kN/m恒载作用下结构计算简图见图3.3。图3.3恒载作用下结构计算简图3.2.2 活荷载计算（1） 屋面：不上人屋面活荷载：0.5kN/m²,雪荷载（n=50年）0.3kN/m²,所以取屋面活荷载：0.5kN/m²边节点活载标准值（P4c）=0.5×6.6×2.12=3.465kN中节点活载标准值：=0.5×2.1×6.6=6.93kN（2）二、三、四层楼面活载：3.0kN/m²边节点活载标准值：=P3C=3.0×2.1×6.62=20.79kN中节点活载标准值：=3.0×2.1×6.6=41.58kN活荷载作用下结构计算简图见图3.4。 图3.4活荷载作用下结构计算简图（KN）3.2.3 风荷载计算风压标准值计算公式： wk=zszw0因结构高度H=17.9m30m,可取z =1.0，对于矩形平面，s=1.3，z可查荷载规范，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载。计算过程见表3.1，表中Z为框架节点至室外地面的高度，A 为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果见表3.1。表3.1 风荷载计算表层次zsz(m)zw0(kN/ m2)A(m2)Pw(kN)41.01.317.91.20.4517.1612.0531.01.313.71.10.4527.7217.8421.01.39.51.00.4527.7216.2211.01.34.651.00.4531.3518.34风荷载作用下结构计算简图见图3.5。 图3.5 风荷载作用下结构计算简图（KN）3.3 内力计算3.3.1 恒载作用下内力计算框架结构在竖向恒载作用下按分层法计算：可按无侧移框架进行分析可假定作用在某一层的框架梁上的竖向荷载只对本楼层的梁以及与本层梁相连接的框架主产生弯矩和剪力，而对其他楼层的框架梁和隔层的框架柱不产生弯矩和剪力。除底层外，其他各层柱子的线刚度均乘以0.9的折减系数；除底层外其他各层柱子的的弯矩传递系数为1/3。（1）顶层图中数值均为设计值,单位：KNm按弯矩分配法计算：对称结构固端弯矩：MABF=-1/12×13.12×-（69.48×2.1×）/-（69.48×4.2×）/-（69.48×6.3×）/-（69.48×8.4×）/=-412.36kN·m=- MABF=412.36KN·m因此可得顶层弯矩图：（2）标准层图中数值均为设计值=-1/12×20×10.52-（55.07×2.1×8.42）/ 10.52 -(55.07×4.2×6.32）/ 10.52 -(55.07×2.12×8.4）/ 10.52-(55.07×4.22×6.3）/ 10.52 =-415.02kN·m=-= 415.02kN·m节点的转动刚度：SA3A4=4×0.9×2.57=9.252SA3A2=4×2.57×0.9=9.252SA3B3=4×7.9=31.6SB3B4=4×0.9×2.57=9.252SB3B2=4×7.9=31.6SB3C3=4×7.9=31.6（10-3EC都已经省去）各杆分配系数:uA3A4=UA3A2=0.185UB3B4=UB3B2=0.113UB3C3=UB3A3=0.387UA3B3=0.63按力矩分配法计算。 标准层弯矩图（KN·M）（3）底层：固端弯矩同标准层。节点的转动刚度：SA1A2=4×0.9×2.57=9.252SA1A0=4×2.57=10.28SA1B1=4×7.9=31.6各杆分配系数:UA1A2=9.252/(10.28+9.25+31.6)=0.18UA1A0=0.2, UA1B1=0.62分层法弯矩计算结果见图3.6图3.8。图3.7 标准层弯矩图（kN·m）图3.8 底层弯矩图（kN·m）将分层法求得各层的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下弯矩图，很显然，叠加后框架内节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由于分层法计算的误差所造成的，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后竖向荷载作用下整个结构弯矩图见图3.9。 图3.9 框架在恒载作用下弯矩图（kN·m）图3.10 框架梁柱剪力图（kN）图3.11框架梁柱轴力图（kN）3.3.2活荷载作用下的内力计算活荷载作用下同样采用分层法进行内力计算,因为活荷载较恒荷载小，可忽略竖向活荷载的最不利位置按满布荷载法，把活荷载同时作用所有的框架上，最后对跨中的弯距按1.1的系数放大。顶层图中数值均为设计值固端弯矩：=-（6.93×2.1×）/-（6.93×4.2×）/-（6.93×6.3×）/-（6.93×8.4×）/=-29.12kN·m=-=29.12kN·m各杆分配系数同恒载：uA4B4=0.77uA4A3=0.23uB4A4=0.43， uB4C4=0.43uB4B3=0.113标准层固端弯矩：=-（41.58×2.1×）/-（41.58×4.2×）/-（41.58×6.3×）/-（41.58×8.4×）/=-174.63kN·m=（41.58×2.1×）/+（41.58×4.2×）/+（41.58×6.3×）/+（41.58×8.4×）/=-=174.3 kN·m节点的转动刚度，各杆分配系数，同恒荷载的标准层。 （3）底层：固端弯矩同标准层。节点的转动刚度：SA1A2=4×0.9×2.57=9.252SA1A0=4×2.57=10.28SA1B1=4×7.9=31.6各杆分配系数:UA1A2=9.252/(10.28+9.25+31.6)=0.18UA1A0=0.2, UA1B1=0.62分层法弯矩计算结果见图3.12图3.14。 图3.12 顶层弯矩图（kN·m）图3.13 标准层弯矩图（kN·m）图3.14 底层弯矩图（kN·m）将分层法求得各层的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下弯矩图，很显然，叠加后框架内节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由于分层法计算的误差所造成的，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后竖向荷载作用下整个结构弯矩图见图3.15。图3.15 框架在活载作用下弯矩图（kN·m）（对称） 图3.16框架梁柱轴力图（kN） 图3.17 AB跨布置活荷载时剪力图（kN）（对称）3.3.3 风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的内力计算采用D值法。查表得到：=0，上下横梁的线刚度相同，=1，=1.26，K=2×7.9/（2×2.57）=3.07，=0，y3=0。各柱反弯点位置见下图：剪力在各柱间分配见下图：各层柱的反弯点及柱端弯矩见下图：剪力计算如下：=12.05kN=17.84kN=16.22kN=18.34kN 框架柱的侧向刚度：非底层柱： 边柱：K=（+）/2×=（7.9+7.9）/2×2.57=3.07=0.61=（×12×）/=（0.61×12×2.57×30000）/4.22=31990中柱：K=（+）/2×=（7.9×4）/2×2.57=6.15=0.75=（×12×）/=（0.75×12×2.57×30000）/4.22=39340底层柱： 中柱：K=（+）/=（7.9+7.9）/2.57=6.15=0.816=（×12×）/=（0.816×12×2.04×30000）/5.32=21440边柱：K=（+）/=7.9/2.04=3.07=0.704=（×12×）/=（0.704×12×2.04×30000）/5.32=18040风荷载作用下弯距图见图3.18。图 3.18 风荷载作用下的弯矩图（）(对称)图 3.19 风荷载作用下的剪力图（kN）图 3.20 风荷载作用下的轴力图（kN）3.4 荷载组合和内力组合该车间为非地震区且无吊车梁荷载的多层框架，考虑如下四种荷载组合：（A）恒荷载+活荷载；（B）恒荷载+风荷载；（C）恒+0.9（活+风）；（D）恒+0.7活+0.6风在组合各种荷载下的内力时，风荷载分别考虑左风和右风（即编号（3）和（4）不同时考虑）。内力组合原则如下：（1）组合针对每一控制截面进行；（2）每一组合必须包括恒荷载的作用；（3）注意活荷载及风荷载出现的可能和最不利情形；（4）在柱的内力组合中，第一个内力为主要内力；（5）考虑结构的对称性可以简化组合。3.4.1. 横梁内力组合表考虑到结构的对称性，可只对AB跨的控制截面进行，共有一种情形：边支座A产生最大负弯矩，最大剪力及AB跨跨中产生最大正弯矩时，活荷载布置如下图所示。（+）（2） B支座产生最大负弯矩和最大剪力的活荷载布置如下图.表3.1横梁内力组合表（4层）杆件号A4B4B4C4截面A4跨中B4左B4右跨中内力种类MVMMVMVM恒荷载（1）-46.85163.7443.58-381.29-251.98-381.29251.98443.58活荷载（2）-2.1610.6634.68-27.14-17.06-27.141.0634.68风荷载（3）±8.6±1.32±3.04±5.3±1.32±5.3±1.32±3.04（4）内力组合恒+活(1)+(2)(1)+(2)-59.244211.364580.848-495.5-326.26-495.5326.3580.85恒+活+风（1）+0.9（2）+（3）或（4）（1）+0.7（2）+0.6（3）或（4）-72.59232.55635.37-545.79-355.78-545.79355.78635.737注：1.弯矩以梁下边缘受拉为正，剪力以使杆端顺时针转动为正。2.编号(1)、(2)、(3)与相应计算图形对应。表3.2横梁内力组合表（3层）杆件号截面跨中跨中内力种类MVMMVMVM恒荷载（1）-111.46163.09410.65-361.85-249.18-361.85249.18410.65活荷载（2）-37.7968.23194.26-154.28-98.09-154.2898.09194.26风荷载（3）±266.49±4.07±9.38±23.90±4.07±23.90±4.07±9.38（4）恒+活(1)+(2)(1)+(2)内力组合-186.66291.23764.74-650.212-436.35-650.21436.35764.74恒+活+风（1）+0.9（2）+（3）或（4）（1）+0.7（2）+0.6（3）或（4）-214.74286.80725.73-659.77-429.12-659.77429.12736.87表3.3横梁内力组合表（2层）杆件号截面跨中跨中内力种类MVMMVMVM恒荷载（1）-104180.7419.85-361.75-249.58-361.75249.58419.85活荷载（2）-41.9568.23190.81-154.42-97.6-154.4297.6190.81风荷载（3）±49.43±7.6±17.51±30.38±7.6±30.38±7.6±17.51（4）内力组合恒+活(1)+(2)(1)+(2)-183.53-7.6770.95-650.26-436.136-650.26436.136770.95恒+活+风（1）+0.9（2）+（4）或（3）（1）+0.7（2）+0.6（3）或（4）-239.94312.39722.178-665.18-426.19-665.18426.19739.08表3.4横梁内力组合表（1层）杆件号截面跨中跨中内力种类MVMMVMVM恒荷载（1）-95.94179.92420.63-359.83-250.36-359.83250.36420.63活荷载（2）-37.9668.33194.41-153.65-97.99-153.6597.99194.41风荷载（3）±78.17±11.93±28.08±47.05±11.93±47.05±11.93±28.08（4）内力组合恒+活(1)+(2)(1)+(2)-168.27311.57776.93-646.96-437.62-646.96437.62776.93恒+活+风（1）+0.9（2）+（3）或（4）（1）+0.7（2）+0.6（3）或（4）-261.45317.03714.33-675.86-423.99-675.86423.99734.78为方便施工，顶层（屋面）横梁采用一种配筋，其余各层横梁采用另一种配筋。各控制截面的内力设计值见下表。顶层支座A：M=-V/2×b=-72.59kN·m。剪力V由于梁中荷载较大，可采用=V，其余各截面仿此计算得。表3.5横梁控制截面内力设计值位置A支座AB跨跨中MB支座左B支座右BC跨跨中MMVMVMV顶层-72.59232.55635.37-545.79-355.78-545.79355.78635.37其他层-261.45317.03714.33-675.88-423.99-675.88423.99714.333.4.2 柱内力组合表表3.6柱内力组合表（4层）杆件号截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒载（1）67.67284.497.22284.4-39.290644.410644.410活荷载（2）6.714.1332.1414.13-9.25041.05041.050风载（3）±8.6±1.32±7.05±1.32±3.73±10.60±8.680±4.59（4）内力恒+活(1)+(2)(1)+(2)90.58361.06161.66361.06-66.060830.760830.760 (1)+(2)(1)+(2)90.58361.06161.66361.06-66.060830.760830.760恒+风(1)+(1)+82.604343.13106.79343.13-41.8914.84773.2912.15773.296.43(1)+ (1)+ 82.604343.13106.79343.13-41.8914.84773.2912.15773.296.43恒+活+风(1)+0.9（(2)+(4)）(1)+0.9（(2)+ (3)）105.14396.68168.67396.6865.1990.70398.90156.823998.9058.93(1)+0.9（(2)+(4)）(1)+0.9（(2)+ (3)）100.48357.42166.04357.4263.4778.8