普通型钢悬挑脚手架专家论证方案(共18页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上专项方案专家论证审查委托书（型钢悬挑扣件式钢管脚手架工程）宣城市建设咨询监理工程有限公司：兹委托贵公司组织专家对安徽立兴化工生产车间 工程型钢悬挑扣件式钢管脚手架工程（范围详见附表）施工方案进行专项论证审查。（本工程有关信息及委托审查资料清单详见附表、附件）我单位郑重承诺：对附表、附件所填内容及提交资料的真实性负责，并承担相应的法律责任。附件：专项方案专家论证审查资料清单委托单位：（公章）经办人/联系电话：2010年9月29日附表：专项施工方案需提交专家论证审查 高大模板工程范围高度超过8米1高度： 8 m，位置： 二层平面， 10-17 轴× A-D 轴，面积：585 m22高度： / m, 位置： /层平面， / 轴× / 轴，面积 / m23高度： / m,位置： / 层， / 轴× / 轴，面积 / m2集中线荷载大于15kN/m1荷载： / kN/m，位置：/ 层，/ 轴， / 轴，梁截面： / m× / m2荷载： / kN/m，位置： / 层， /轴， / 轴，梁截面： / m× / m3荷载： / kN/m，位置： / 层， / 轴， / 轴，梁截面：/ m×/ m施工总荷载大于10kN/m21荷载： / kN/m2，位置： / 层， / 轴× / 轴，面积： / m22荷载： / kN/m2，位置： / 层， / 轴× / 轴，面积： / m2跨度超过18米1跨度： / m, 位置： / 层， / 轴× / 轴，面积： / m22跨度： / m, 位置： / 层， / 轴× / 轴，面积： / m2专项方案专家论证审查资料清单（型钢悬挑扣件式钢管脚手架工程）填表日期：2010年9月29日工程名称安徽立兴化工生产车间工程工程地址安徽立兴化工有限责任公司厂区内建设单位安徽立兴化工有限责任公司联系人/电话王建安监理单位宣城市建设咨询监理公司绩溪分公司联系人/电话高日来施工单位黄山市建工集团有限公司资质等级一级联系人/电话周俊华主体工程概况建筑面积： 2777.4 平方米；地面以上总高度： 14 米层数：地上 二 层高支模工程概况支撑最大高度/跨度： 7.35/6 米; ；总面积 585平方米；型钢材质： 支撑体系： 扣件式钢管支撑架 ；委托审查资料明细表序号送审资料名称份数备注是/否符合要求1工程地质勘察报告复印件1必要时提供，由建科所预审后确定。经施工图审查机构审查合格，盖有施工图审查专用章。2施工单位资质复印件1注明“此复印件与原件相符”，并加盖施工单位公章是/否3专项施工方案原件1A4规格，附图可放大为A3格式，编制人及单位技术负责人签字，加盖施工单位公章是/否4施工方案报审表原件1项目经理签字，加盖承包单位公章；专业监理工程师、总监理工程师审核签字，加盖总监注册章和监理单位公章是/否5与高支模相关的楼层梁、板结构配筋图1可为复印件，经施工图审查合格，盖有施工图审查专用章是/否6与高支模相关的楼层建筑平面图，剖面图、立面图1可为复印件，经施工图审查合格，盖有施工图审查专用章是/否专项方案专家论证审查表（型钢悬挑扣件式钢管脚手架工程） 填表日期： 2010年9月29日工程名称安徽立兴化工生产车间工程工程地址安徽立兴化工有限责任公司厂区内建设单位安徽立兴化工有限责任公司联系人/电话王建安监理单位宣城市建设咨询监理公司绩溪分公司联系人/电话高日来施工单位黄山建工集团绩溪分公司资质等级壹级联系人/电话周俊华主体工程概况建筑面积： 2777.4 平方米；地面以上总高度： 14 米层数：地上 二 层工程概况支撑最大高度/跨度： 7.35/6 米; ；总面积 585平方米；型钢材质： 支撑体系： 扣件式钢管支撑架 ；委托审查资料明细表专家组成员程礼元 宣城市建设咨询监理公司绩溪分公司 注册监理工程师 本项目总监江 峰 绩溪县古典园林建筑公司 二级注册结构师 工程师周 登 黄山建工集团绩溪分公司 二级注册建筑师 工程师专家审查意见专家成员签字（一）、计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 14 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.6m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.20 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 0 根；脚手架沿墙纵向长度为 14.50 m；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:4 层；3.风荷载参数本工程地处安徽宣城市绩溪县，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1m，建筑物内锚固段长度 2 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.8 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.6=0.18kN/m ；活荷载标准值: Q=3×0.6=1.8kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.18=0.262kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.8=2.52kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.262×1.52+0.10×2.52×1.52 =0.614kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.262×1.52-0.117×2.52×1.52 =-0.722kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.614×106,0.722×106)/5080=142.126N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =142.126N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.18=0.218kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.8kN/m； 最大挠度计算值为：=0.677×0.218×15004/(100×2.06×105×)+0.990×1.8×15004/(100×2.06×105×)=3.891 mm；大横杆的最大挠度 3.891 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算因为此时小横杆没有受到上部结构传来的力的作用，所以，小横杆不需要进行验算。 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.038×1.5/2=0.029kN；脚手板的自重标准值: P3=0.3×0.6×1.5/2=0.135kN；活荷载标准值: Q=3×0.6×1.5 /2=1.35kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.029+0.135)+1.4×1.35=2.087kN；R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.50×0/2)×0.038/1.50×14.00=1.952kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.6+0.2)/2=0.72kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×14=0.105kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.227kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3×0.6×1.5×4/2=5.4kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.227+ 0.85×1.4×5.4= 10.298kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.227+1.4×5.4=11.432kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.35kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 ×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.039×1.5×1.52/10=0.016kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=10.298kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 11.432kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.599 m；长细比: L0/i=164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=10297.92/(0.262×489)+15582.327/5080=83.446N/mm2；立杆稳定性计算 =83.446N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11431.92/(0.262×489)=89.23N/mm2；立杆稳定性计算 =89.23N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.608kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.608kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.966×4.89×10-4×205×103=96.837kN；Nl=5.608 < Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=5.608小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为600mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×3.227 +1.4×5.4=11.432kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=13.786kN；R3=9.746kN；R4=-0.046kN。最大弯矩Mmax=1.346kN·m；最大应力=M/1.05W+N/A=1.346×106/( 1.05 ×)+ 6.433×103/2195=14.769N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值14.769N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到最大应力b=(570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 2000×160×235)=1.12由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.82。经过计算得到最大应力 =1.346×106 /( 0.82× )= 15.182N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =15.182 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH=RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=14.267kN；十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=14.267kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg123kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=17.425kN>Ru14.267kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=14.267kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(14267×4/(3.142×50×2) 1/2 =13.5mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.046kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142×162/4=201.062mm2=N/2A=46.392/201.062×2=0.115N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！（二）、技术交底工程名称上河徽院徽文化长廊2#楼施工单位安徽建华建设工程有限公司分项工程名称外脚手架工程交底部位交底时间交底内容主要参数材料：钢管48×3.5，可锻铸铁扣件(对接、直角、旋转)，脚手板为竹笆片脚手板，栏杆挡板为竹笆片脚手板挡板； 搭设：双排脚手架，搭设高度14m，立杆采用单立管，纵距1.5m，横距为0.6m，步距1.5m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 0 根，内排架离墙200mm； 连墙件采用两步两跨，连墙件连接方式为双扣件连接；脚手板铺设4层(底层、作业层及其上下层)悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1m，建筑物内锚固段长度 2 m。拉绳为6×19+1型，最小直径14mm，拉点离墙距离800mm，拉环最小直径14mm，锚固压点压环钢筋直径16mm。安装示意图施工工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作预埋件安装砼浇筑穿型钢拉线调整刚梁固定型钢立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手板（隔离防坠）搭第二步架拉连墙件转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手板接立杆搭第三步架拉钢丝绳。质量要求脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高25m±50mm25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求质量保证措施安全保证措施1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。1）基础完工后及脚手架搭设前；2）操作层施加荷载前；3）每搭设完10m高度后；4）达到设计高度后。3、使用阶段1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；5）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；7）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。4、脚手架的拆除1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网竖脚手板垫铺脚手板防护栏杆搁栅剪刀撑杆连墙杆大横杆小横杆立杆底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。注意事项1、 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。2、 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。4、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6、 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。8、 高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。9、 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。11、各构配件严禁抛至地面。文明施工应急措施节点示意图交底人被交底人专心-专注-专业