地下室高大模板方案(共55页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上*一期工程二标段地下室高大模板方案项目名称：*一期工程二标段建设单位：监理单位：施工单位：*一期工程二标段项目部二一二年 月 日目 录一、工程概况本工程6#、7#房与8#、9#房之间的单建地下室部分为负一层人防地下室，基础采用桩+筏板基础。基础板厚400mm，标高为-6.100m；顶板板厚有300mm、350mm、400mm、450mm,标高为-1.200m；墙板厚300mm。混凝土为C30P6。二、编制依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；混凝土结构设计规范GB50010-2010；建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)；钢结构设计规范(GB 50017-2011)；江苏省建筑安装工程施工技术操作规程（DGJ32/J30-2006）（第四分册：混凝土结构工程）;建筑施工手册（第三版）；建设部、江苏省、无锡市关于危险性较大工程专项施工方案管理办法、规定；本工程施工图、施工组织设计。计算软件：品茗安全计算2012三 、高大模板部位工程结构概况梁：300×950、400×950、400×1000500×750、500×800、500×900、500×1000、500×1200、500×1400、600×800、600×900、600×950、600×1000板：300、350、400、450层高：4.9m，支模地基为地下室混凝土底板。四、施工准备及施工条件1、本方案需通过审核、审批通过后实施；若高大模板部位发生结构设计变更，应重新编制方案，重新经相关审核、审批程序后实施。2、已对所有涉及的施工班组操作人员及其他有关人员按本方案的要求进行全面的、有针对性的交底，使每一个人员均熟悉了解工程施工的每一细节和质量要求；3、操作人员（持证架子工）资格审查（实际操作人员人证相符）、承重构件（钢管、扣件、顶托）进场验收、见证取样复试合格，符合本方案要求，相关资料齐全；4、高大模板支架地基符合本方案要求。5、对近、中、远期天气情况应充分掌握；五、总体施工顺序要求1、四周及高大模板范围内竖向结构施工要求高大模板范围内及四周结构柱应先行浇捣至高大模板结平梁底，在高大模板结平混凝土浇捣时这些结构柱混凝土强度不小于设计的70%。高大模板双向水平杆应与四周普通模板支架水平杆贯通，不能贯通时双向水平杆应至少在平面上保证三跨以上与四周普通模板支架有效连接。2、高大模板范围结平与同标高结平施工要求高大模板结平混凝土与相邻同标高普通结平混凝土一同浇捣。混凝土施工顺序为先普通结平后高大模板结平。3、地基施工要求地下室底板混凝土达到1.2N/2时方可进行钢管支架搭设，并在立杆下铺设垫木。六、材料机具要求序号名称标准要求1模板胶合板厚度不小于15mm2木方尺寸不小于45×95mm木方3钢管外径48mm 壁厚不小于2.8mm4扣件单扣件抗滑移承载力不小于8KN、双扣件不小于12KN5顶托承载力不小于30KN6扭矩扳手经校验合格7其他相关配件符合要求七、施工界面划分、施工人员要求1、本工程高大模板承重支架应选择具有脚手架搭设资质、技术、管理水平高、组织机构健全、具有相关施工经验的专业单位施工，实际操作架子工均必须持证上岗、人证相符，严禁木工施工。2、梁、板底承重横杆（牵杠）及其与立杆的连接由专业木工完成。八、高大模板施工参数、构造技术要求、操作要点1、参数、构造技术要求本工程高大模板采用落地钢管扣件支架，板以450厚板为最不安全部位考虑高大模板搭设，梁以各类型梁的最大截面为最不安全部位考虑（300、400宽的梁以400×1000考虑；500×1200、500×1400的梁以500×1400的梁考虑，其余500宽的梁以500×1000的梁考虑；600宽的梁一600×1000的梁考虑），具体参数、构造详见下表：序号部位参 数、 构 造 要 求1梁、板高大模板支架统一要求立杆、水平杆要求立杆、水平杆必须纵横向双向贯通板底木方间距300 竖放，保证短跨承重地牵杠离地200立杆接头Ø 采用对接Ø 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离500mm，各接头距主节点距离1/3步距。Ø 当采用可调支座时，调节高度不得大于200（不超过地牵杠）。水平杆接头Ø 采用对接Ø 两根相邻水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨内的两个相邻接头在水平方向错开距离500mm，各接头距主节点距离1/3跨距，横向水平杆对接接头不得设在梁下两侧立杆（横向间距）范围内。Ø 在末端可采用搭接1000三扣件立杆与承重横杆连接梁底、板底立杆与承重横杆连接采用可调顶托，梁两侧立杆与承重横杆连接采用双扣件。对拉螺杆规格M12剪刀撑Ø 纵、横向垂直剪刀撑：详见平面、剖面图，垂直剪刀撑应与跨经的每根立杆连接，垂直剪刀撑应连续设置至顶紧地面。Ø 水平剪刀撑：详见平面、剖面图，水平剪刀撑与跨经的每根水平杆连接。Ø 剪刀撑接头：采用搭接，长度1000，三扣件。与结构连接要求Ø 与竖向结构连接：在每步水平杆处与所有在高大模架范围内及四周结构柱抱箍；Ø 每步每跨水平杆与四周结平承重支架立杆（水平杆）连接不少于4根立杆（3跨），不规则梁板支架水平杆与满堂支架水平杆无法贯通时，不规则梁板支架水平杆与满堂支架水平杆连接不少于4根立杆（3跨）；地基要求地下室底板上放置垫木2梁板支架搭设参数板模架Ø 厚：300、350、400、450Ø 立杆间距：800×800 牵杠步距：1600 梁模架Ø 梁：300×950、400×950、400×1000立杆间距：纵向800、横向1200,3立杆（梁底1根承重立杆） 承重小横杆间距：800。牵杠步距：1600 梁底木方间距：300、400宽梁3根均匀竖放梁侧木方间距：根据梁高板厚不同均匀竖放、间距为150 对拉螺杆规格：12对拉螺杆间距：竖向2道，水平间距400，到梁底距离是：200mmØ 梁：500×750、500×900、500×1000立杆间距：纵向800、横向1200,4立杆（梁底2根承重立杆） 承重小横杆间距：800。牵杠步距：1600 梁底木方间距：500宽梁3根均匀竖放梁侧木方间距：根据梁高板厚不同均匀竖放、间距为150 对拉螺杆规格：12对拉螺杆间距：竖向2道，水平间距400，到梁底距离是：200mmØ 梁：500×1200、500×1400立杆间距：纵向800、横向1200,4立杆（梁底2根承重立杆） 承重小横杆间距：800。牵杠步距：1600 梁底木方间距：500宽梁4根均匀竖放梁侧木方间距：根据梁高板厚不同均匀竖放、间距为150 对拉螺杆规格：12对拉螺杆间距：竖向2道，水平间距400，到梁底距离是：350mmØ 梁：600×800、600×900、600×950、600×1000立杆间距：纵向800、横向1200,4立杆（梁底2根承重立杆） 承重小横杆间距：800。牵杠步距：1600 梁底木方间距：600宽梁4根均匀竖放梁侧木方间距：根据梁高板厚不同均匀竖放、间距为150 对拉螺杆规格：12对拉螺杆间距：竖向2道，水平间距400，到梁底距离是：200mm其他说明立杆、水平杆必须纵横向双向贯通说明：其余梁、板支模方法参见此方法。后浇带模板支撑详见后浇带施工方案。2 平面图、剖面图、节点图详见后图。3 模板支架计算450厚板、400×100、500×1000、500×1400、600×1000梁计算过程详见附录。计算以最不利因素为准，增加支架可靠性。4、操作要点、施工严格按本方案及相关规范，立杆、水平杆、剪刀撑、与结构连接及加强构造等位置应由施工员在现场根据平面图、剖面图放线定位并进行做法要求的现场交底，严禁随意根据经验施工。、每步所有杆件（包括与结构的连接、加强措施等）应一次同步全部搭设到位，每步验收后进行下一步施工，以免后加困难或产生影响受力的变形无法校正；、脚手架扣件拧紧力矩不小于65N·m，混凝土浇捣前应复拧并用扭矩扳手检查。、每步应严格控制立杆垂直度、直线度；牵杠水平、平直度，以免影响支架整体性及今后上垂直、水平剪刀撑调整困难。、严格控制立杆、水平杆接头质量、位置；严格控制梁底承重横杆与立杆的连接节点质量，确保承载力满足要求。、水平牵杠纵横、每步与每根立杆相交节点均应设置，并应用扣件与立杆连接可靠，严禁抽跳水平牵杠或不与立杆连接；水平牵杠（包括梁模架及板模架）纵横向应连续贯通，确保支架整体性。、垂直剪刀撑应与每根立杆连接，水平剪刀撑应与每根水平牵杠连接，确保剪刀撑发挥作用。、梁底支撑立杆应设可调顶托，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须契紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3，安装时应保证上下同心。九、验收、成品保护、混凝土浇捣要求1、模架验收、高大模板支架搭设完毕经搭设架子工班（单位）、木工班（单位）自检、互检、交接检合格后报项目部验收，项目部经理、副经理（主管安全）、工程师、施工员、安全员验收合格后报公司安全部、总工室。、应通知方案设计人员参加验收。、公司验收合格后报监理验收待验收合格签署浇捣令后进行混凝土施工。、各验收程序应保持完整记录，相关人员签字齐全。、质量符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求，立杆垂直度每步±7mm，全高±15mm。、模架验收后时间较长没有进行混凝土施工或经过恶劣天气、自然灾害等特殊情况后应重新组织验收。2、模架成品保护、模架成型后严禁拆、减、松任何构件、零件，如必须修改支架必须经原方案设计人员同意。、模架上严禁设置泵管、吊钩等其他任何设施，汽车泵浇捣混凝土时严禁泵管碰撞模架。、吊运材料应避免碰撞模架、模架上临时堆放材料应分散，避免应力集中造成无法恢复的变形，形成安全隐患。、对后续施工班组进行详细交底，明确成品保护的管理责任和经济责任。、专责安全员加强检查，落实奖惩措施。3、混凝土浇捣要求、本工程高大模板处混凝土采用固定泵浇捣。、浇捣顺序：先普通模架部分后高大模架部分，先梁后板沿纵向徐徐推进。、浇捣分层：分层浇筑，使模架均匀受力。、放料要求：均匀放料，严禁超厚，严禁泵管垂直放料冲击模架，泵管、吊斗距结平距离保持500mm左右。、施工荷载控制要求：人员、机具分散，无关人员、机具应清场，同一区域严禁采用两台及以上振动泵同时振捣，施工、振捣荷载严禁超过设计值。、设置禁区要求：混凝土浇捣前应在浇捣部位下方设置禁区（禁区为浇捣范围每边加支架高度），专人监护，任何人员不能入内、监护人员必须在禁区外等候，禁区至少在混凝土施工结束后12小时解除。4、模架拆除、高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。、高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。、高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。十、安全、环保措施1、搭拆过程中应设置禁区，专人监护。2、搭设过程中每二步同步设置一道水平封闭安全网确保安全。3、进入施工现场人员必须穿戴好劳保安全用品，并系牢,安全带高挂低用。4、防护用脚手必须随主体升高，保持始终超出工作面1500。5、木作业区严禁烟火，配备灭火设施，木工机器操作遵守安全技术操作规程。6、工作时思想集中，各类小工具必须入袋。7、凡遇恶劣天气要停止操作。8、高处作业递运材料必须多人配合，严禁单人作力所不能及的工作。9、木工棚应采取封闭隔音措施，并定时进行噪音监测。10、夜间施工应有足够照明，所有接线应由专业电工完成。11、模板、隔离剂应集中堆放，采取措施，防止泄漏。堆放地点配备灭火设施，严禁烟火, 各类废弃物应分类堆放，及时集中处理。12、严禁攀爬脚手，做好洞口、临边防护。13 起重、吊装各类工具、索具必须符合要求，严格遵守“十不吊”原则，起重、吊装必须有专职指挥在场指挥，汽车泵浇捣混凝土时严禁泵管碰撞模架。14 除执行以上各条例，还必须遵守有关国家安全、环保规定。十一、应急措施1、预先设置应急疏散安全通道，让每位操作者熟悉，并确保畅通。2、发现支架有异常响声、模板下沉、模架晃动等异常现象所有在工作面的人员应立即由疏散安全通道撤离至安全区域，严禁擅自处理。3、现场施工员、安全员、材料员等管理人员在异常现象发生后严禁强令操作工人冒险作业或擅自处理，应上报项目部、公司进行分析、处理。4、若发生高空坠落、物体打击、模板坍塌紧急情况的应急准备和响应详见本工程安全事故应急预案附件：350、400、450板均按450板要求进行搭设，300、400宽的梁模板及支撑按400×1000梁要求搭设；500×1200、500×1400的梁模板及支撑按500×1400的梁要求搭设，其余500宽的梁模板及支撑按500×1000的梁要求搭设；600宽的梁模板及支撑按600×1000的梁要求搭设，计算书见附录附件一：450厚板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1新浇混凝土楼板板厚(mm)450新浇混凝土楼板边长L(m)7.9新浇混凝土楼板边宽B(m)7.9二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)4.9立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)350主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)350，350 设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7×2.5 ×1=16.05kN/m q20.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max16.05×0.32/8，0.12×0.32/8+2.2×0.3/4= 0.18kN·m Mmax/W0.18×106/375004.81N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.45)×1=11.4kN/m 5ql4/(384EI)5×11.4×3004/(384×10000×)0.43mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×95小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因B/lb取整7900/800取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为350mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7×2.5×0.34.89kN/m 因此，q1静0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.45)×0.34.23kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.30.66kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.077×4.23×0.82+0.1×0.66×0.820.25kN·m q20.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.30.11kN/m p0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.11×0.82+0.21×2.2×0.80.38kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.89×0.352/2，0.11×0.352/2+2.2×0.350.78kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.25，0.38，0.780.78kN·m Mmax/W0.78×106/6769011.5N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×4.23×0.8+0.62×0.66×0.82.38kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.11×0.8+0.681×2.21.55kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.89×0.35，0.11×0.35+2.22.24kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.38，1.55，2.242.38kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.38×1000/(2×95×45)0.84N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.33.48kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×3.48×8004/(100×9350×)0.3mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=3.48×3504/(8×9350×)0.22mml1/400350/4000.88mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.45)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7×1.5×0.34.7kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.45)×0.34.3kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.45)×0.3=3.54kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×4.3×0.8+1.223×0.57×0.84.49kN 按悬臂梁，R1q1l=4.7×0.351.64kN RmaxRmax，R14.49kN; 同理，R'3.36kN，R''4.11kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×3.54×0.83.24kN 按悬臂梁，R1q2l=3.54×0.351.24kN RmaxRmax，R13.24kN; 同理，R'2.43kN，R''2.97kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.87kN·m Mmax/W0.87×106/4250204.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.98kN max2Vmax/A=2×6.98×1000/39835.08N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.98mm 跨中max=0.98mm=800/400=2mm 悬挑段max0.28mm=200/400=0.5mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.347非顶部立杆计算长度系数21.687钢管类型48×2.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1.347×(750+2×200)=1549.05mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1×1.687×1600=2699.2mm =l0/i=2699.2/16=168.7=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.115×1.347×(750+2×200)=1727.191mm 1l01/i1727.191/16107.949，查表得，10.537 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.22×0.8×1.62/100.05kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4(NQik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+0.9×1.4×1×0.8×0.8+0.92×1.4×0.05/0.88.95kN f Nw/(A)+ Mw/W8949.57/(0.54×398)+0.05×106/425053.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.22×0.8×1.62/100.05kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4(NQik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.45)+0.9×1.4×1×0.8×0.8+0.92×1.4×0.05/0.89.12kN f Nw/(A)+ Mw/W9122.37/(0.2×398)+0.05×106/4250124.71N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.95kNN30kN 满足要求！附件二：400×1000梁模板计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL02a(5)新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1000新浇混凝土结构层高(m)4.9梁侧楼板厚度(mm)350二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2×132.87kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1×131.1kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1×125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×32.87×0.220.16kN·m Mmax/W0.16×106/375004.38N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.521×25.6×2004/(100×10000×)0.076mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×31.1×0.2+0.437×1.76×0.22.49kN R2=1.25q1l=1.25×32.87×0.28.22kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×25.6×0.21.92kN R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.26.4kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×95小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.49+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1-0.35)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1×max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/2×1，8.22+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=8.27kN/m q2max1.92+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1-0.35)+(0.5+(24+1.1)×0.35)×max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/2×1，6.4+(0.3-0.1)×0.4/26.44kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×8.27×0.82，0.5×8.27×0.220.57kN·m Mmax/W0.57×106/676908.36N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×8.27×0.8，8.27×0.24.014kN max3Vmax/(2bh0)=3×4.014×1000/(2×45×95)1.41N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×6.44×8004/(100×9350×)0.55mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)6.44×2004/(8×9350×)0.04mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×8.27×0.8，0.393×8.27×0.8+8.27×0.27.56kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.9kN，R27.56kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×6.44×0.8，0.393×6.44×0.8+6.44×0.25.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'34.39kN，R'25.89kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.543×106/4250127.72N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN