高支模方案---房地产分中心综合楼(共56页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上六安政务服务中心房地产分中心综合楼及附楼工程高大模板专项施工方案编制单位： 安徽天成建设有限公司房产中心项目部日 期： 2011年 5月 15日六安市政务服务中心房地产分中心综合楼工程高大模板支撑系统专项施工方案目 录一、 工程概况1、本工程为六安市政务服务中心房地产分中心综合楼工程，建筑面积41000m2，建筑主体高度为98.1米，其中12层层高4.8米，三层层高3.9米，四层及以上层高为3.6米。2、本工程高大模板主要在大堂四层×处，高度为13.50 m，此处纵向四层交轴梁截面为500×1400，跨度为13.8m；横向四层K交1315轴梁截面为500×1500，跨度为15.6m屋面板厚120mm，砼强度等级均为C40。梁下钢管架支撑间距0.5m×0.5m×步距1.5m，楼板下钢管架支撑间距1.0m×1.0m×步距1.5m。3、高支模满堂架立杆与一四层柱每层用短钢管打包箍拉结连通。二、 模板工程编制依据1.政府及上级机关颁发的有关工程技术质量、安全文明施工等文件及规定2.现行国家、行业及地方施工技术规范及有关规定：建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162 2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；钢结构设计规范（GB50017-2003）；建筑施工手册（第四版）。三、 模板工程危险源识别分析和预控措施结合工程实际，本工程高大模板工程存在的重大危险源有：支模架超高、梁荷载超重、梁跨度超长、高大支模区域四层楼板施工荷载超载、高处坠落、坠物伤人等。详见下表：危险源识别及预控措施表： 序号危险源可能导致的后果预防控制措施1支模架超高架体失稳、坍塌对架体进行设计计算、编制专项施工方案并经专家论证、审查2梁跨度超长架体坍塌同上3梁荷载超重架体坍塌同上4高处坠落人员伤亡搭设临边安全防护设施；满铺脚手板；进行安全交底；遵守安全操作规程；5钢管、扣件、工具等坠物伤人人员伤亡搭设临边安全防护设施；满铺脚手板；周边用安全网封闭；进行安全交底；遵守安全操作规程；6支模架搭设不规范架体失稳、坍塌按脚手架规范JGJ130-2001及专项施工方案要求搭设；7支模架钢管或扣件材质不符合国家标准架体失稳、坍塌对进场材料把关，要求有检测报告及出厂合格证；8操作人员无证上岗；违反操作规程；支模架不符合专项方案及规范要求；检查架子工操作证；进行安全技术交底，加强施工过程中安全检查。9扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求架体失稳、坍塌按照JGJ130-2001标准进行检测，不符合要求的进行加固；验收合格后方可投入使用。10未设置拉结点或拉结点不符合要求架体失稳、坍塌按照JGJ130-2001标准及专项方案要求进行检查验收，合格后方可使用。11工人违章操作、管理人员违章指挥架子坍塌、人员伤害按照职业健康安全管理制度进行教育；加强安全技术交底和检查。12不佩戴或不正确佩戴安全防护用品人员伤害按照职业健康安全管理制度进行教育；加强安全技术交底和检查。13注意力不集中，作业时间过长人员伤害项目部合理安排作业时间14架子、钢管、扣件未进行保养维护锈蚀变形；架子坍塌搭设及使用过程中加强检查、保养，及时更换变形受损的材料部件15 模板或架子上堆放材料过多架体失稳、坍塌搭设及使用过程中加强检查、避免材料过多或集中堆放16模板拆除时砼强度不符合要求楼板坍塌拆模前提供拆模试块报告；经批准后拆模；17模板拆除时违反安全操作规程物体打击伤人严格按照施工方案及安全操作规程进行模板及架子拆除四、施工方案（一）、施工准备1、材料选择：钢管：采用48×3.2钢管，质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定，同时，钢管表面要求平直光滑，不应有裂缝、分层、压痕、划道和硬弯。新钢管要有出厂合格证及力学能检测报告扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，（包括直角扣件、对接扣件、旋转扣件），材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，并有产品质量合格证和质量检验报告，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，螺栓拧紧力矩达65 Nm时不得破坏。模板：采用规格为910*1830mm，厚18mm优质木工板；木枋：模板工程选用规格为50*100mm的优质木枋。2、技术交底：交底内容：施工前编制安全施工技术交底文件，明确交底人、被交底人，尤其注意楼面垫板、立杆接头、纵横水平杆、纵横剪刀撑、连墙连柱件的附设、深梁底部扣件紧固等要点。施工生产中可能存在的不安全因素以及安全施工技术防范措施等。 现场作业环境要求、本工种操作的注意事项、本工种安全操作规程、 个人防护措施等。 （二）、模板支撑系统及构造要求1、施工工序：一层楼面高支模区域弹出梁位置线满堂脚手架搭设（一层楼面梁板下回顶）搭设至四层梁底时调整标高梁底模、侧模安装摆放板底模木搁栅校正标高安装板模检查验收2、满堂脚手架构造要求：2.1、满堂脚手架搭设参数：满堂脚手架采用48*3.2钢管搭设。脚手架立杆纵横向间距主要为800mm*1000mm（详见立杆布置图）。 纵横向水平大横杆步距为1700mm，满堂架搭设到一定高度时，应及时搭设纵、横方向及水平向剪刀撑。（详见剪刀撑布置图 ）2.2、满堂脚手架搭设要求：2.2.1、高支模满堂架总高13.5m，标准立杆6m长，同时钢管接头按要求错开。满堂架与周边主体结构之间应进行硬拉接。沿各楼层梁边与立杆对应的位置上，间距6m与满堂架立杆进行拉结。2.2.3、水平杆每步纵横向水平杆必须拉通。水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。水平对接接头位置要求如下图。搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。2、立杆立杆平面布置图（详见附图）搭接要求：所有立杆接长全部采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，同步隔跨的立杆接头竖向距离不小于500mm。见下图：3、扫地杆设置：在距楼面不大于200mm处设纵、横向扫地杆，扫地杆采用直角扣件与立杆进行紧固。4、剪刀撑水平剪刀撑：支架底部及顶部各设一道，中间每隔3步架设置一道水平剪刀撑。竖向剪刀撑：纵横方向均设剪刀撑，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔58排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪力撑采用旋转扣件将斜杆与立杆或纵、横水平杆相连接。每道斜杆跨越立杆的根数宜在57根之间，斜杆与地面的倾角宜在4560度之间。剪刀撑接头采用搭接，做法同水平杆接头。水平剪刀撑平面布置图及竖向剪刀撑立面布置图（详见剪刀撑布置图）。5、周边拉结施工时，沿各楼层梁边与立杆对应的位置预埋钢管，间距5m，与满堂架立杆拉结；也可将各楼层靠大厅边柱子用钢管箍卡紧后再与满堂架拉结。大厅中间四根大柱子采用钢管抱箍的方式与架子连接。见下图。6、立杆基础做法：立杆底部设置通长硬木垫板或20#槽钢，木垫板250宽*50厚。见下图：7、脚手架搭设完毕后，必须经项目部技术、质量、安全部门验收合格后，方可进入下一道工序模板安装工程。（三）、梁、板模板安装：1、梁底模铺设：在满堂脚手架搭设完毕并经项目部验收合格后，校准梁底水平钢管标高，既铺设梁搁栅及底模。2、梁板模起拱：根据GB50204-2002规范要求，为防止浇筑混凝土过程中造成梁、板下挠，梁板模板根据规范要求按3/1000起拱。3、梁、板模板施工要点：、梁、板模板采用18厚、规格915*1830mm的木工板配制成型， 梁底模板用50*100方木间距200mm做搁栅；板底模板用木搁栅间距为250。梁模加固采用48×3.2钢管,梁箍间距小于600mm,梁500*1500高的梁中部加设12对拉螺杆三道。、梁、板模板支设时，首先采用水准仪将楼层控制标高引测到满堂架立杆上，并引测梁底和板底标高，根据所测标高铺放板底及梁底搁栅，搁栅接头应错开，且不得有悬空。、搁栅铺好后铺钉九夹板模板，板模铺设从梁一侧向另一侧梁密铺，在板两端及接头处用钉子钉牢，其他部位少钉，以便拆模。模板接缝要求严密、不得漏浆。、梁的侧模与底模相交处将侧模伸到底模下，以便侧模的拆除；梁模与柱模相交处将梁模伸入柱模内，并与柱模内表面相平，梁的侧模与板底相交处，则将侧模置于板底模下，将板底模伸至梁模内边齐。（四）、 模板拆除： 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，拆模时的混凝土结构强度应达到设计及规范要求，并由技术人员下达拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其砼拆模强度见下表：混凝土结构部位拆模强度结构类型结构跨度/m按设计强度的百分率%板250>2，875>8100梁875>8100悬臂构件100（1）、楼板模板拆除时，先松动顶部支撑杆扣件，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，使模板均落在满堂脚手架上。（2）模板存放时应保持平放，模板有损坏的地方及时进行修理，进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。以保证使用质量。（3）拆除的对拉螺栓、连接件及拆模用工具必须妥善保管和放置，不得随意散放在操作平台上，以免吊装时坠落伤人（4）任何情况下，严禁操作人员站在模板上口采用晃动、撬动或用大锤砸模板的方法拆除模板；3、模板满堂支撑架拆除与堆放（1）模板支架拆除施工工艺：拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手架剪力撑横向水平杆纵向水平杆立杆。（2）拆除要点拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件全部拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，否则应补设连墙件加固；卸料时，各构配件严禁抛掷至地面；4、模板拆除安全技术措施（1）模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。（2）拆模区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌，禁止非作业人员入内。模板拆除前必须确认砼强度达到规定要求，并经拆模申请批准后方可进行。 （3）模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，严禁非操作人员进入作业区。拆除时派专人监护看守。（4）在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板。 （5）遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 （6）拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。 （7）拆除楼层底模时，要在脚手架上搭设操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆；拆除梁板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。 （8）要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号后进行。五、支模体系验收要求1、验收组织机构：由公司安全科负责人、项目经理、项目总监、项目技术负责人、施工员、质量员、安全员等部门及人员组成。2、相关验收人员： 李善峰（项目经理）、许强（公司安全科负责人）、石尚铭（总监）、庄士新、刘安（安全员）、监理工程师、朱思清、王明海、李永全、张伟（施工人员）、作业班组长、搭设人员等。3、验收程序：材料进场验收：项目部对进场的钢管扣件等材料进行验收，其外观及力学性能应符合国家现行标准，验收合格后方可使用，否则不得使用。脚手架搭设过程验收：分阶段验收，班组自检合格后，再由项目部质量安全工程部门验收，合格后继续搭设。高支模架整体验收：搭设完毕、班组自检合格后，项目部验收，再报监理验收，合格后进行模板安装；完成后通知公司、监理及安监部门验收。4、验收方法：上岗证查验：脚手架应由专业架子工进行搭设，检查操作人员的上岗证，符合要求，方可允许其作业。检查项目1）、立杆间距、步距是否符合设计要求；2）、与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；3）、竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；4）、用测力扭矩扳手检查螺栓拧紧扭矩力不应小于40Nm，且不应大于65Nm；5）、立杆垂直度检查；检查立杆底与楼板是否采用了垫板；6）、钢管连接节点是否满足本方案构造要求；重点检查验收安全隐患大的关键部位（如深梁底部扣件紧固、连墙件设置、扣件是否紧固等），脚手架搭设好后，施工员、质检员、以及技术负责人组织班组长按施工方案及对脚手架按施工方案及脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）进行验收，验收中要用测力扳手对扣件是否拧紧进行测试。验收合格，并填写好模板工程验收记录方可允许进行下道工序的施工；4、验收应做好数据记录，高支模架整体验收记录应由项目经理、项目技术负责人、公司安全部门负责人、监理工程师、总监等相关人员签字认可。六、 监控方案和措施1、监测分为目测和仪器测量，主要是观测钢管支撑的沉降、位移和变形。目测主要由木工班组安排守模人员进行跟踪观测，守模人员不少于3人，由木工工长安排并落实，发现有胀模、蹦卡、管卡滑动、钢管变形等情况应立即通知上部，暂停混凝土施工，待整改、加固完成后再进行混凝土施工工作。仪器测量采用全站仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。将仪器放在七层已浇好的楼面高度，对已布置好的观测点进行跟踪观测，发现变形或位移过大者，应立即通知混凝土班组暂停混凝土浇筑，并通知木工及架子工班组立即进行加固处理，加固处理结束后方可进行混凝土浇筑；2、监测点设置观测点布置在变形较大和稳定性较差部位，在满堂架的某些立柱上做好监测点标记。观测基准点：在已浇好的二层楼面上设置二个基准点，通过基准点可测出满堂支撑架的水平位移和沉降变形。3、监测措施在浇捣高支模梁板砼前，项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。发现异常情况，及时通知现场负责人，并采取应对措施。4、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率按每半小时测一次，并形成记录。监测过程中要求定人、定仪器、定期观测。5、变形监测预警值高支模区域梁板挠度变形偏差监测预警值为10mm；立杆垂直偏差预警值在15mm以内。6、预警应急措施：监测过程中，监测数据达到或接近预警值时，要求检查支撑架刚度、扣件紧固情况，及时排除滑移或垮塌隐患；监测过程中，监测数据超过预警值或发现模板局部沉陷或支撑失稳现象，必须立即停止浇筑混凝土，撤离作业人员、设备，并及时排查安全隐患，组织人员对支撑系统进行加固。楼面支撑如遇失稳情况，及时报告施工负责人，通则所有施工人员应立即疏散，人员应在最短时间内离开危险源，迅速向非高支模区域已浇筑完的楼面上靠近。七、 应急预案1、目的本工程高支模工程施工中存在支模架超高、施工荷载超重、二层楼板超载等重大危险源，可能导致架体失稳坍塌、高处坠落、坠物伤人、楼板塌陷等后果，对此须采取相应的预防措施及应急救援方案，确保发生意外时能有序应急指挥，保护员工生命、企业财产，把事故损失降低到最小程度。2、应急救援组织机构人员组成由项目经理、技术负责人、安全员、施工员、作业班组长及后勤管理等相关人员组成，项目经理任组长、并明确各应急专业组职责。3、应急小组职责 3.1、现场抢救组：根据指挥指令，及时布置现场抢救，救护伤员。3.2、治安保护组：维护现场秩序、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录，保持与当地公安部门的沟通。3.3、善后组：妥善处理好善后工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。 3.4、通讯联络组：保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通。并及时通知当事人的亲人。4、应急反应预案4.1、支撑系统局部失稳及沉陷应急措施：在浇筑梁、板混凝土过程中，可能会出现高大模板支撑系统失稳或沉陷现象，在浇筑混凝土过程中，安排专人对支撑系统进行观察、监控，一旦发生支撑系统局部失稳或模板发生沉陷现象，立即停止混凝土浇筑，并及时组织相关人员对支撑系统进行加固。4.2、楼面支撑失稳时，所有施工人员应立即疏散，向最近的已浇筑完砼的非高支模区域迅速转移，在最短时间内离开危险源。5、应急救援预案（1）事故报告程序事故发生后，第一发现人应立即呼救，报告现场负责人，项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织急救。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（2）现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有：架体失稳坍塌、高处坠落、坠物伤人、楼板塌陷等事故。事故发生后，项目部立即启动事故应急响应程序：组织救护队伍进行施救；包括：伤者心肺复苏抢救、创伤性出血临时包扎，骨胳错位时临时包扎、固定，组织将伤者转移至地面或保持运输道路通畅、运输车辆准备等，尽最大可能减轻伤者的伤害程度；联及时联系当地医院拨打120急救电话，有条件时指挥组准备车辆运送伤员至就近医疗单位；项目部负责向公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；保护事故现场。(3)及时清除后续可能出现的危险检查其它部位有无继续坍塌的危险，如有补救的可能，及时安排补救加固。将电源切断，防止电缆线挤压破皮漏电，清理现场钢管和扣件，及时将压在钢管下的受伤人员清理出来。（4）应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，应急组长组织所有应急人员进行应急培训。按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。应急通讯录部门（应急小组）姓名电话组长（项目经理）李善峰副组长（技术负责）朱思清组员（安全员）庄士新、刘安组员（施工员）王明海组员（质检员）张 伟组员（木工工长）李永全组员（瓦工工长）蔡敏组员（机电工长）熊先敏消防119急救120安全监督管理站0564-八、高大模板施工构造附图1、立杆平面布置图；2、剪刀撑布置图；3、500×1500梁板支模大样图；专心-专注-专业九、梁设计计算书本工程高支模体系采用钢管满堂脚手架，梁立杆纵横间距主要有：1.0m×0.5m；四层K交1315轴梁截面为500×1500，跨度为15.6m屋面板厚120mm，砼强度等级均为C40。其余井子梁截面均为300×900，此处大梁和小梁分别验算。采用品茗计算软件。（一）500×1500大梁计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48×3.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：750；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm，1000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 138×1.5×1.5/6=51.75cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.38×17.85×0.9=26.601kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.38×4×0.9=6.955kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×26.601×2502 + 0.117 ×6.955×2502 = 2.17×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×26.601×0.25+1.2×6.955×0.25=9.402kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.17×105 / 5.18×104=4.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=26.601N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 138×1.5×1.5×1.5/12=38.81cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×26.601×2504/(100×6000×3.88×105) = 0.302 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.302mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.402/(1.500-0.120)=6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.492 kN·m，最大支座反力 R= 5.233 kN，最大变形 = 0.846 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.92×105/8.33×104 = 5.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.846mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.233kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.732=9.46cm3；I = 2×11.357=22.71cm4；E = .00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 1.244 kN·m，最大支座反力 R= 17.358 kN，最大变形 = 1.013 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.24×106/9.46×103 = 131.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =131.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.013 mm主楞的最大容许挠度值: = 750/400=1.875mm；主楞的最大挠度计算值 =1.013mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.875mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×15×15/6 = 1.88×104mm3； I = 500×15×15×15/12 = 1.41×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.50+0.50×0.50×0.90=20.925kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；q=20.925+2.520=23.445kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×20.925×166.6672+0.117×2.52×166.6672=6.63×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×20.925×0.167+0.45×2.52×0.167=1.584kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.925×0.167+1.2×2.52×0.167=4.34kN =Mmax/W=6.63×104/1.88×104=3.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=17.438kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×20.925×166.74/(100×6000×1.41×105)=0.13mm；面板的最大挠度计算值: =0.13mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.34/0.5=8.681kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6 = 54 cm3；I=4×9×9×9/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×8.681×0.52 = 0.217 kN·m；最大应力 = M / W = 0.217×106/54000 = 4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.681×0.5 = 2.604 kN；方木受剪应力计算值 = 3×2.604×1000/(2×40×90) = 1.085 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.085 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×8.681×5004 /(100×10000×243×104)=0.151mm；方木的最大允许挠度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.151 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.584kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.340kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.500)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.500-0.120)×0.500=1.063kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.49 kN；N2=10.993 kN；最大弯矩 Mmax=0.427 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.104 mm；