高大模板支撑方案(专家论证)(共26页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上目 录一、工程概况二、编制依据三、危险源辨识清单与控制措施计划四、模板支撑设计构造五、施工要求六、检查与验收七、模板施工安全措施八、应急救援预案风雨球场模板工程施工方案一、工程概况*工程位于*区*路，由*投资兴建，*建筑设计有限公司设计，建筑总面积12975，综合楼四层为风雨球场，层高9.4m，有5条1200×500 21.6m的预应力大梁横跨其中。该风雨球场模板支撑高9.4m，属于高大模板支撑，为了在本工程模板工程施工中贯彻国家安全生产的方针和政策，做到安全生产、技术先进、经济合理、方便适用，并结合建筑模板安全技术规范（JGJ162-2008）、武汉市建筑工程施工现场安全质量标准化达标实施手册制定本方案。本工程拟采用扣件式钢管脚手架支撑系统。二、编制依据危险性较大分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范GB 50009-2001钢结构设计规范GB 50017-2003建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册三、危险源辨识清单与控制措施计划专心-专注-专业四、模板支撑设计构造（1） 支架基础为C40钢筋混凝土地面，钢管立杆下设置50mm厚垫板，立杆连接采用直接扣件进行对接，且连接部位不在同一平面上（如下图）。梁下立杆加设3×100×100钢板。（2）先搭设梁部位立杆，后搭设平板立杆。（3）四层（风雨球场）所有预应力大梁下立杆设立间距0.6m，距离地面200mm处设置扫地杆，每隔1.5m设置一道水平拉杆。(4) 预应力梁底纵向设置1根立杆用顶托支撑梁底，顶托螺杆出钢管100mm，梁侧模两侧均用钢管和木枋夹紧梁模，并用拉杆及蝴蝶卡夹紧，为防止梁下小横杆连接扣件因压力过大造成下滑，在扣件两边用14圆钢满焊在钢管上将其扣件顶死。（如下图所示）蝴蝶卡木模板木枋对拉螺杆48钢管斜撑600拆除模板支撑时只拆除板下支撑，此梁下支撑不予拆除，待所有预应力梁张拉完毕波纹管内水泥强度满足要求方可拆除。扣件600600100长14圆钢预应力梁下支撑示意图现浇网格梁板支架搭设：立杆间距按1.2m搭设，距地面20cm设置扫地杆，水平杆步距1.5m，立杆连接采用对接，相邻立杆对接部位不在同一水平面上，网格梁下方铺设3根木方，再加设一根小横杆，小横杆与梁两侧立杆连接，板下铺设木方，立杆上部套用顶托顶住板下木方。280012001200水平杆步距1.5m(5)在外侧周围由上而下设置竖向连续剪刀撑，中间B-1519轴相应每隔7.8m、B-MD轴隔4.2m设置由下至上竖向连续剪刀撑，在相应的连续剪刀撑之间设置之字斜撑，剪刀撑为4.2×6m，并在剪刀撑顶部扫地杆处设置水平剪刀撑（如下图）（6）在外侧四周每个结构柱用钢管设置固结点，竖向固结点间距3m。横向固结点为8.4m。水平剪刀撑连续式剪刀撑7.8m 7.8m 6m 6m 6m剪刀撑布置图B-15B-19B-M9轴B-D9轴4.2m4.2m 4.2m 4.2m 4.2m 之字撑(6)按设计标高调整顶托控制标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，此时，应按前述要求进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。（7）梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提5mm，确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。(8)支模时梁底应起拱，要求同前。 (9)剪刀撑搭设须牢固，采用搭接，有效搭接长度500mm，二头留有100mm，并用2个旋转扣件连接，且与水平夹角在45°-60°之间。(10)梁底模板拆除须在混凝土强度达到100时才可以拆除，拆模的具体时间由项目技术部门提供。(11)采用多层板和木板支模时，在梁模与柱模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应略微缩短些，使混凝土浇筑后不致嵌入混凝土内。(12)要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。(13)当采用木模板和胶合板时，要用木方进行转接。(14)绑扎梁钢筋，经检查合格，并清除杂物后安装侧模板。(15)用钢筋连接并夹紧梁侧模板，位置和间距同前面所述要求。安装水平向钢管背楞之后安装拉杆(模板为竖拼时的做法)。(16)调节楼板支撑的可调支撑头，将大搁栅找平。(17)按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设多层板，尽可能选用整张的，并且是经包边角处理的多层板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周转使用。(18)模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正。(19)标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道纵横水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。(20)支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上。梁模板及支撑设计的验算一、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.20；梁两侧立柱间距(m):0.6；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；二、支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(30.600 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.586 kN，中间支座最大反力Rmax=12.466；最大弯矩 Mmax=0.549 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.238 mm；支撑钢管的最大应力 =0.549×106/4490=122.228 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 122.228 N/mm2 小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!三、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.586 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.2=1.27 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(0.90/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.120×(1.50+24.00)=1.763 kN； N =0.586+1.27+0.202+1.763=3.82 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到本工程为高支撑架，由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3820.088/(0.412×424) = 21.868 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.868 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.466 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1.2)=1.27 kN； N =12.466+1.27=13.55 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到本工程为高支撑架，由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13550.073/(0.412×424) = 77.567 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.567 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 0.586/Sin75o = 0.606 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1.2)/Sin75o = 1.123 kN； N = 0.606+ 1.123 = 1.729 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到本工程为高支撑架，由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1728.936/(0.412×424) = 9.897 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 9.897 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！四、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 170 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.28 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 3.82 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=15.28 fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！板模板计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.2；纵距(m):0.9；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.40；采用的钢管(mm):48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用钢管；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 × 3； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.22= 0.03 kN·m；面板最大应力计算值 = 30080/54000 = 0.557 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.557 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2004/(100×9500×)=0.035 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3截面惯性矩 I=10.78cm4 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (2.5 + 2)×0.25 = 1.125 kN/m；2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×0.75+1.2×0.088 = 1.005 kN/m；活荷载：q2 = 1.4×1.125 = 1.575 kN/m；最大弯距 Mmax = (0.1×1.005+0.117×1.575 ) ×1.22 = 0.41 kN.M；最大支座力计算公式如下: 最大支座力 N = ( 1.1 ×1.005 + 1.2×1.575)×1.2 = 3.595 kN ；钢管的最大应力计算值 = M/W= 0.41×106/4490 = 91.331 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 91.331 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 + q12 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；活荷载 q2 = 1.125 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.677×0.838+0.990×1.125)×12004/( 100×20.6×105× ) =1.569 mm；支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 × 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P取最大支座反力3.595kN最大弯矩 Mmax = 1.467 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.848 mm ；最大支座力 Qmax = 17.874 kN ；托梁最大应力 = 1.467×106/8980=163.416 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 163.416 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.848 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.125×9.4 = 1.178 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.9×1.2 = 0.378 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×0.9×1.2 = 3.24 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.796 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×1.2 = 4.86 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.559 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.559 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.1×2 = 2 m；L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12558.984/（0.417×424） = 71.032 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 71.032 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.016 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.016×(1.8+0.1×2) = 2.408 m；Lo/i = 2407.92 / 15.9 = 151 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12558.984/（0.305×424） = 97.116 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 97.116 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、施工要求高大模板支撑架的施工要求：1、模板施工前提三层梁下模板支撑不予拆除。2、立杆之间必须按步距设置纵横向水平增杆，确保两方向足够的设计刚度；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、立杆与水平杆接长只允许对接，严禁错接。且接头不在同步或同跨内，相邻二接头错位500mm以上，立杆对接点在步距内1/3范围内。5.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；6.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载必须采取控制措施，钢筋、模板、木枋等材料不能在支架上方堆放；7.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8、拆除顺序：首先拆除现浇板下支架，再拆除网格梁支架，观察一天后，无异常现象，再拆除预应力梁下支撑。混凝土浇筑要求：1、混凝土浇筑前一天对整个模板支撑系统进行检查。2、检查三层模板支撑系统，进行再加固。3、本层混凝土浇筑采用40m汽泵。4、浇筑时由一边向另一边推进（从B-15轴向B-19轴推进）。5、梁、板混凝土分两次浇筑，第一次先将预应力梁浇筑60cm高，第二次再将梁混凝土与板混凝土同时浇筑。6、浇筑混凝土应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕，间歇的最长时间应按所选用的水泥品种、气温及混凝土凝结条件决定，一般超过2小时即按施工缝进行处理。7、混凝土浇筑应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形和堵塞等情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。8、砼的振捣采用插入式振动棒进行振捣。振动棒的操作要做到“快插慢拔，直上直下”。上层砼必须在下层砼初凝前浇筑，并用振动棒插入下层砼5cm深度，以消除两层之间的接缝，保证砼的浇筑质量。每一振点的振捣延续时间，应使表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为止。插入式振动棒的移动间距不宜大于其作用半径的1.5倍，振动棒与模板的距离不应大于其作用半径的0.5倍，并应尽量避免碰撞钢筋、模板。六、检查与验收1、检查模板和支架的布置和施工顺序是否符合专项施工方案和安全措施的规定。2、各种连接件、支撑件的规格、质量和紧固情况，关键部位紧固螺栓、扣件用扭矩扳手进行检查。3、检查标高、轴线位置、垂直度偏差、起拱高度、表面平整度、板块拼缝等。4、专项检查钢管脚手架支撑系统的立杆间距、扫地杆、梁下立杆的钢板垫块、水平拉杆、剪刀撑、之字撑、架体四周固结点等。5、根据施工方案和安全措施按照支架的布置和施工顺序进行逐条验收。6、验收顺序：立杆间距及垫板扫地杆水平拉杆水平剪刀撑连续式剪刀撑架体四周固结点之字撑预应力下加固措施模板支架系统总验收。 7、验收程序：每一分项工作完毕后班组长自检合格后通知安全员进行验收，模板支架系统搭设完毕后由项目部组织生产经理带头进行总验收，验收合格报请监理工程师进行验收，验收合格方可进行下道工序施工。七、模板施工安全措施1、模板工程在脚手架上不宜堆放模板，必须短时间堆放时，一定要码平稳，均匀放置，不能堆得过高，必须控制在2.5KN/M2的允许荷载内。2、各种模板拆下后，应急时整理，按规格整齐堆放，堆放高度不大于1米。3、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，高处作业采用安全措施，支设立柱模板或梁模板时，应搭设工作台，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀爬上下。4、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。5、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。6、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人，工作时要精力集中，防止钉子扎脚和空中滑落。7、安装与拆除模板，应搭设防护栏杆，防止上下在同一垂直面上操作。8、复杂结构模板的安装与除，事先应有切实的安全措施。9、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。10、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。11、支撑、牵杠不得搭在门窗和脚手架上，通路中间的斜撑，拉杆应设在1.8米高以上。12、支模过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模拟、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。13、模板上有预留洞时，应在模板拆除后随即将洞洞口盖好。14、拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。八、模板工程安全施工应急预案为了确保在安全生产中，如事故发生时，尽可能减少损失，降低风险或在环境受到污染发生紧急情况时，能做出响应，尽可能预防其它事件的发生和减少可能伴随的环境影响，根据湖北中进建设工程有限公司应急预案及本项目特点，特定项目部应急方案。项目部基本情况本工程位于江汉区长港路，框架结构五层。（二）工地周边交通服务设施情况1、工地处于江汉区市中心交通便利2、汉兴街派出所位于距本工地1500米3、距工地2000米的新华下路有武汉市二医院4、距工地7500米的新华有武汉市协和医院5、杨叉湖消防中队距工地10分钟车程。二、应急小组：应急小组成员名单：总指挥： 副总指挥：现场抢救组： 医疗救治组：余后勤服务组 保安组：联络员：应急小组的组成：项目部成立应急准备与响应小组，由项目经理*）任组长，生产经理（*）专职安全员（*）任副组长，安全员（*）施工员（*）负责抢救组，质检员（*）负责医疗救治组，保管员（*）负责后勤服务组，门卫（*）负责保安组、资料员（*）负责全面联络的同志为成员，其它各有关人员按项目应急通信网络表随叫随到，服从小组同意指挥。领导小组组长副组长副组长现场抢救组医疗救治组后勤服务组保安组应急小组职责：小组领导职责：施工现场发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业救援指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。现场抢救组职责：采取紧急措施，一切可能抢救伤员及被困人员，财物，转移能引起新的危险源的物品到安全地带，启动场区内的消防设施进行消防灭火自救工作，防止事故进一步扩大。医疗救治组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。后勤服务级职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。保安组职责：负责工地的安全保卫及现场内外的疏导工作，支援其它抢救组的工作，保护现场，维护秩序。三、应急准备：1、应急人员的培训：项目部应急小组成员要接受公司组织的应急救援培训及项目部组织的应急演练，经常组织学习，掌握事故和紧急情况发生时必要的自救、救援和现场处理的必备知识，按计划组织现场全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急反应任务所需的知识和技能。2、应急设备的准备：准备各种应急设备及应急药品。施工现场在平面布置图上要合理安排安全通道，标明消防器材存点，现场无消防水栓的要设置消防水池，并储备消防用水。现场食堂、木工房、油漆仓库、氧气瓶和乙炔瓶存放地要配备相应的灭火器材。生活区要建立健全值班制度，办理交接班手续。危险物品的管理：施工现场要加强对易燃、易爆、有毒、有害物品的管理，建立专人管理、隔离存放、领用登记制度，严格控制明火作业。应急设备清单：a、医药箱1个b、担架1床c、灭火嚣20个d、沙堆1处e、增压水泵1台f、各种水管100米g、水泵4台h、手套100双i安全帽100顶j、安全带10条应急设备存放点：医药箱、担架、各种水泵、水管、手套、安全帽、安全带、安全绳、灭火嚣、应急灯等设备存放在现场仓库内。现场内设置的灭火嚣地点在配电房、木工加工点、木模存放增压水泵及固定水管将水送到各楼层。在现场堆沙处保证有一年以上的黄沙存放用于消防。应急通信电话：火警： 119 急救中心： 120报警： 110 组长副组长 副组长现场抢救组现场抢救组后勤服务组医疗救治组保安组李联络员四、应急方案：1、高空坠落应急方案： 当发生高空坠落事故时，依据伤员病情，必要时应立即进行现场急救和监护，同时派人呼叫车，送医院进行抢救。若伤员疑有脊椎受伤的可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员，因这样会使伤员的脊椎移位，甚至断裂将造成截瘫，导致死亡，坠落过程中是否有其它阻挡或转折及地面情况。便于医生争取时间准确、急时治疗。2、物体打击应急方案：当发生物体打击事故时，依据伤员病情，对受伤人员进行现场急救和监护，视情况给伤员进行包扎止血，如肢体受伤，应抬高肢体，然后用消毒纱布或棉垫覆盖在伤口表面，在现场可用清洁的手帕、毛巾或其它棉织品代替，再用绷带或布条加压止血，即可以保护创口预防感染，又可以减少出血帮助止血。同时可借助绷带包扎夹板来固定受伤部位上下两关节，减少损伤、疼痛、预防休克。3、触电应急方案：当施工现场有人触电时，施救人员不能直接用手拉、拖触电者，必须在切断电源的情况下进行抢救，或使用干燥的木棒使触电者脱离电源，如触电者心跳、呼吸骤停，突然意识丧失，应马上将触电者平放在干燥的木板上，解开衣领、裤带、紧身衣着，在肩背下垫一软物，使触电者嘴巴张开，保持呼吸道畅通进行人工呼吸。4、机械伤害应急方案：当施工现场发生机械安全事故时，调查事故要确保对你及伤员或其它人无任何危险时，有人员伤亡，应立即组织抢救，使伤员保持呼吸道畅通，视情况采取有效的止