9楼脚手架施工方案（落地式悬挑式）(共52页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上 目 录专心-专注-专业1. 编制依据建安公寓9#楼施工图纸建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术JGJ8091钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工手册 (第四版)建筑施工简易计算（江正荣编著）（机械工业出版社）2. 工程概况本工程为框架-剪力墙结构，总建筑面积86651m2，地下二层，地上32层，一至四层为商业用房，高度18米，五层以上为标准层，共28层，标准层高2.9m。此脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，不作为模板安装的顶撑使用，且不做装修使用。3. 脚手架布置原则以结构外边线0.35m作为外墙脚手架内排立杆的位置。本工程所设计的地上结构外脚手架与地下结构脚手架为两个独立的系统，1-4层商业施工阶段为双排落地扣件式全封闭钢管脚手架和悬挑脚手架，标准层施工采用爬架；本工程1-4层采用悬挑卸料平台。3.1 商业部分（1-4层）脚手架一至四层相对标高18m，南北两侧采用双排落地脚手架，从地下一层顶板（-0.05m处）搭设，脚手架以地下一层顶板为可靠传力部位；为了不影响地下室外墙做防水及回填土施工，西侧、东侧裙房部分从地下一层顶板开始采用悬挑式脚手架。3.2标准层脚手架标准层外脚手架采用爬架（详见标准层脚手架施工方案）。3.3卸料平台本工程1-4层每层各设置四个悬挑卸料平台，堆放材料荷载1.0t，用于结构施工期间的材料倒运。4. 组织机构4.1项目部组织机构： 项目经理：刘志国项目总工：拱森生产经理： 李建福 技 术 员： 杜秀山安 全 员：孙长江质量检查员：陈振田工长：于传志4.2外协队组织机构：项目经理：汪修全技术负责人：龙华云生产经理：李凳宏安 全 员：唐昌柏工长： 李小龙4.3管理人员职责和权限序号姓名职 务职 责1项目经理负责项目的全面管理工作2项目总工程师全面负责项目技术管理、质量管理3生产经理负责施工进度、施工质量过程控制和安全文明施工管理，负责基础设施管理4工长负责工程施工进度、施工质量过程控制和安全文明施工管理5技术员负责技术管理、质量管理6质检员负责质量检查和验评工作7安全负责人负责施工现场安全防护及监督、场容卫生、环境保a护及保卫消防工作及相关内业资料5. 脚手架所用材料5.1 钢管脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定：具有产品质量合格证；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm。5.2 扣件十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。5.3 脚手板木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。5.4 安全网必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。安全网：水平网为大眼锦纶网。立 网：为密目网。6. 脚手架设计6.1双排落地式脚手架6.1.1 构造要求双排落地式脚手架为全封闭式（1）脚手架构造尺寸：以结构外边缘线0.3m作为外墙脚手架内排立杆的位置。立杆纵向间距1.5m，立杆横向间距0.9m，大横杆步距1.5m。（2）将大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上。将脚手板固定在小横杆上,作业面必须满铺木脚手板。脚手板对接处必须设双排小横杆,两小横杆间距不得大于300mm。（3）脚手架立于地面上，每根立杆底部加钢板底座和垫木。（4）脚手架底层必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地下方的立柱上。（5）在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2m护身栏杆和180mm挡脚板。（6） 在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外边固定牢固。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。（7）脚手架连墙杆与混凝土柱、墙连接。（8）脚手架外侧设剪刀撑,采用48钢管按45°-60°角度设置。（9）双排脚手架之间加斜撑，之字形布置，从底部向上满设，间距15米。（10）在建筑的北面及南侧设置两个出入口并设置护棚，宽度为3m，长度为6m，两侧用密目网封严。6.1.2 双排脚手架设计验算计算的脚手架为双排脚手架，搭设至四层，建筑标高为18米，计算高度按20米计算，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距按3.00米考虑，水平间距4.5米。施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板共铺设3层。6.1.2.1、参数信息:（1）.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（2）.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；（3）.风荷载参数本工程地处河北保定市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；（4）.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:3；（5）.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 6.1.2.2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m； 小横杆计算简图（2）.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.656×0.92/8 = 0.168 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =33.008 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =33.008 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（3）.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ； 最大挠度 = 5.0×1.213×9004/(384×2.06×105×)=0.413 mm；小横杆的最大挠度 0.413 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！6.1.2.3、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1）.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.9=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 2×0.9×1.5/3=0.9 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.158+1.4×0.9)/2=0.745 kN； 大横杆计算简图（2）.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.745×1.5= 0.298 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.298=0.305 kN.m最大应力计算值 = 0.305×106/5080=60.114 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 60.114 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.158+0.9）/2=0.546kN = 1.883×0.546×15003/ ( 100 ×2.06×105×) = 1.382 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+1.382=1.434 mm；大横杆的最大挠度 1.434 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！6.1.2.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9×2/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.058+0.236)+1.4×1.35=2.284 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6.1.2.5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.90×2/2)×0.038/1.50×20.00 = 3.249kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×1.5×(0.9+0.3)/2 = 0.945 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.659 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×0.9×1.5×1/2 = 1.35 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.4×1×1.13 = 0.316 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.659+ 1.4×1.35= 7.481 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.659+ 0.85×1.4×1.35= 7.197 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.5× 1.52/10 = 0.127 kN.m；6.1.2.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.481 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7481/(0.262×489)=58.388 N/mm2；立杆稳定性计算 = 58.388 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.197 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7197.06/(0.262×489)+.15/5080 = 81.19 N/mm2；立杆稳定性计算 = 81.19 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6.1.2.7、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.41 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.35 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；Hs =0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.41+1.4×1.35)/(1.2×0.139)=135.594 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 135.594 /(1+0.001×135.594)=119.404 m；H= 119.404 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.41 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.35 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.127 /(1.4 × 0.85) = 0.107 kN.m；Hs =( 0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.41+0.85×1.4×(1.35+0.262×4.89×100×0.107/5.08)/(1.2×0.139)=118.13 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 118.13 /(1+0.001×118.13)=105.65 m；H= 105.65 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20m，小于H，满足要求！6.1.2.8、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.98 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.98 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 10.98 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.98小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图6.1.2.9、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.403 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.481 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=37.403 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！6.2悬挑脚手架6.2.1 构造要求1-4层商业部分东西两侧从首层开始安装悬挑脚手架，悬挑脚手架立杆不得与地下结构外脚手架连接，水平挑梁的锚固为混凝土施工时预埋地锚。挑梁穿入地锚后用扣件与木楔子或钢筋抱箍之后与另一放置于平台板上的横管锁定。选用3.4m槽钢作挑梁，悬挑出结构部分长度1.4m。计算悬挑脚手架高度按照20米计算。（1）采用16a槽钢作悬挑脚手架的挑梁，16a槽钢上部钢管脚手架步距为1.5m，立杆间距为1.5m，脚手架宽0.9m，内立杆距结构外侧300mm，连墙杆拉接为2步3跨，连墙件设置采用钢管抱柱的方式，外设剪刀撑。（2）16a槽钢悬挑脚手架制作方法为：16a槽钢长度为3.4m，挑出楼面外出1.4m，16a槽钢在楼层向内侧延长并与楼面锚环紧固，内侧预埋214“”式的锚固环，外侧设置114“”式锚环加以稳固。（3）在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外边固定牢固。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。（4）靠近挑梁安装大横杆和小横杆，大横杆固定于立杆上，小横杆固定在大横杆上。6.2.2悬挑式扣件钢管脚手架计算6.2.2.1、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处河北保定市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 2 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 6.2.2.2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.356×0.92/8 = 0.239 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =46.959 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =46.959 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 = 5.0×1.713×9004/(384×2.06×105×)=0.583 mm；小横杆的最大挠度 0.583 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！6.2.2.3、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.9=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.06 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.06×1.5= 0.425 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.425=0.432 kN.m最大应力计算值 = 0.432×106/5080=84.948 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 84.948 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.158+1.35）/2=0.771kN = 1.883×0.771×15003/ ( 100 ×2.06×105×) = 1.951 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+1.951=2.004 mm；大横杆的最大挠度 2.004 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！6.2.2.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9×2/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.058+0.236)+1.4×2.025=3.229 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6.2.2.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.90×2/2)×0.038/1.50×20.00 = 3.249kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×1.5×(0.9+0.3)/2 = 0.945 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.659 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×0.9×1.5×1/2 = 2.025 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.659+ 1.4×2.025= 8.426 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.659+ 0.85×1.4×2.025= 8 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.5× 1.52/10 = 0.127 kN.m；6.2.2.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.426 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8426/(0.262×489)=65.764 N/mm2；立杆稳定性计算 = 65.764 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.000 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8000.31/(0.262×489)+.24/5080 = 87.415 N/mm2；立杆稳定性计算 = 87.415 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6.2.2.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.969 kN；连墙件