悬挑式脚手架专项施工方案(北京市)(共30页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上14#楼悬挑钢梁脚手架专项施工方案北京博力建筑工程有限公司目录一、工程概况 昌平区北七家镇海鶄落村村民住宅楼工程位于昌平区北七家镇海鶄落村，属于剪力墙结构，地上8层，地下1层，建筑总高度26.1米，建筑总面积6978.0平方米，标准层层高2.9米。本工程由海鶄落村村名委员会投资建设，北京军都晨宇设计有限公司设计，达华工程管理（集团）有限公司监理，北京博力建筑工程有限公司组织施工；由朱海山担任项目经理， 曹双全担任技术负责人。二、编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范GB50017-2014 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范GB50009-2012中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2012中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准中国建筑工业出版社。 二、材料准备1、钢管脚手架钢管选用现行国家标准直逢电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用48壁厚3.0mm以上，钢管上严禁打孔。2、扣件扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧力矩达40-65N.M，连墙件的材质应符合现行标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235-A级钢要求。脚手板采用50mm*200mm木板，严禁使用杨柳，桦木，椴木及红白松材质的脚手板。3、连墙件、密目网、脚手板连墙件的材质应符合现行标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235-A级钢要求。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭维护，密目网规格ML-1.8*6，网目密度为2000目/100cm2。脚手板5cm厚4米长木脚手板。4、 悬挑钢梁 ：16#工字钢，预埋螺栓直径为20mm。三、脚手架结构形式1、14#楼四面采用悬挑式脚手架，设计立杆横距不大于1m,纵距1.5m（局部转角处小于1.5m），大横杆步距1.5m，墙体的连墙件逐层按二跨布置。、立杆：脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，接头交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离应大于500mm，各接头中心至主节点的距离小于600mm，架体离墙或挑板不大于300mm，立杆顶端应高出女儿墙上皮1.2m，高出檐口1.5m，开口架体要连续设置横向斜撑至架体顶部。、大横杆：大横杆应设在立杆内侧，其长度不小于3跨，接长采用对接扣件连接，两根相邻大横杆的接头不应设置在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向应错开500mm，各接头中心至最近主节点的距离小于400mm，小横杆采用直角扣件固定在大横杆上，上铺设竹跳板。、小横杆：主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm，第一步小横杆设置在大横杆下方与立杆连接，第二步及以上小横杆设置在大横杆以上，主节点处小横杆与立杆连接.2、木脚手板铺设：木脚手板铺设应沿主木板垂直于大横杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径16#的镀锌铁丝固定在小横杆上，顶层满铺。3、连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，连墙件做法根据现场情况选择下列一种。塔吊、电梯、物料提升机、卸料平台等需要断开或开口处除设置连墙件外还应设置连墙件还需设置横向斜撑，见下图4、脚手架搭设三步架以上时，即应绑设栏杆、挡脚板、斜撑和剪刀撑，防护栏杆设一道栏杆，脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑和横向斜撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数当为45度时最多为7根，60度时最多为5根。每道剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45度60度之间，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。5、剪刀撑的设置：本工程外架剪刀撑采取连续式设置至架体顶部，剪刀撑角度宜在45度60度之间，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小于10cm，并应随立杆、纵向和小横杆等同步搭设。外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑，每道剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45度60度之间。6、安全网：脚手架外侧每一步距张设一道1.8m*6m的密目式安全网作立面防护，用18#铅丝将网眼全部扣牢固定于大横杆上，结点网在一条直线上，安全网应随施工楼层架设。7、通道口防护棚：采用双层木脚手板防护，间距为60cm。安全通道宜靠近外脚手架或建筑物设置，其搭设长度为6m，宽度为4m，高度为4.5m，防护棚上下层高度不大于60cm。脚手架必须设置纵横向扫地杆，侧面应设置之字撑或剪刀撑，横向立杆之间须设置八字撑，以增强架体整体稳定性，内楼梯应随楼层宽度搭设临边防护，采用双面双栏杆进行防护，中栏杆在0.6m高度设置，上栏杆在1.2m处并用旋转扣件固定在立杆上。8、门洞：宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构体系，斜杆与地面的倾角应在45-60度之间，门洞桁架的型式宜采用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上，桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞1-2步，伸出上下弦杆的杆件端头均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。9、洞口防护、电梯井防护、临边防护：楼板、屋面及平台等处平面上的洞口，边长25cm-50cm的洞口，用竹竹跳板或木板防护，盖板应能防止挪动或移位，边长50cm-150cm的洞口，用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物。边长大于150cm以上的洞口，必须在洞口四周装设防护栏杆，并在洞口下方张挂安全平网，电梯井口采用钢筋网片进行防护，钢筋网格的间距不能大于20cm。10、防电、避雷措施：避雷针用Ø12的镀锌圆钢制作，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接成避雷网络，接地线应与建筑结构连接，防雷接地装置完成后，要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于30欧姆，在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需要离开脚手架。11、对于施工现场连墙件可能遇到剪力墙的情况，采取在将要预埋连墙件的剪力墙部位用木盒或PVC管包住钢管穿过剪力墙预留洞口（钢管两端采用扣件固定）将连墙件与建筑物进行连接，能够尽量避开的要避开剪力墙部位。四、搭设方法1、悬挑架的搭设步骤：熟悉方案和图纸 放线以便确定悬挑杆件U型环定位 杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢、严禁焊接） 立杆定位 转角处摆横向工字钢 摆入纵向扫地杆 逐根竖立杆（随即与纵向扫地杆紧扣） 安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆紧扣） 安装第一步大横杆和小横杆 安装第二步大横杆和小横杆 加设临时抛撑（上端与第二步大横杆紧扣，在设置二道连墙件后可拆除） 安装第三、四步大横杆和小横杆；设置连墙件 安装横向斜撑、增设卸载钢丝绳 接立杆 加设剪刀撑 铺脚手板 安装护身栏杆挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。2、 主体部位悬挑梁设计：悬挑支撑点应设置在结构剪力墙上，不得设置在外伸阳台或悬挑板上，（有加固的除外），悬挑端应该按梁长度起拱0.5%-1%。（见图5.3.2-1/5.3.2-2)悬挑主梁采用16#工字钢，外挑不大于2.1m、内置1.4倍的外挑长度。悬挑梁采用焊接接长时，应按等强标准连接，焊缝质量满足一级焊缝的要求。悬挑梁应按架体立杆位置对应设置，每一纵距设置一根。悬挑梁应垂直于外围或径向，架体的设计应以较长纵距为准。3、 3、U型环制作与设置：U型环采用Ø20的钢筋加工制作，悬挑梁末端应由不少于两道的U型螺栓固定，锚固位置设置在楼板上，楼板的厚度不小于120mm；楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，U型环的内径宽度为120mm，宽度为160mm，高度经计算确定，螺栓丝扣应采用机床加工并冷弯成型，不得使用板牙套丝或挤压滚丝，长度不小于120mm，U型螺栓采用冷弯成型，U型环必须在钢筋底板筋下，U型环的两角加横向直筋，增设抗拉力，安装工字钢与U型锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。平面转角处悬挑梁末端锚固位置应相互错开，悬挑梁末端固定做法见下图。4、 作为安全储备，悬挑层主体部位，悬挑端用Ø16的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸载，每间隔4层卸载一次，外立杆处工字钢底部钢丝绳作为卸载。楼面梁内预埋Ø18吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隙大于钢丝绳直径的68d，尾部卡扣离绳头预留15cm，卡盖朝主绳安装并用葫芦收紧,钢丝绳不参与架体的受力计算。5、 悬挑梁上钢管固定方法：在悬挑楼层与挑梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊Ø20钢筋柱20cm高，立杆套上钢筋柱，搭设脚手架，悬挑脚手架架体底部与悬挑构件应固定牢靠，不得滑动或窜动。6、 水平防护：悬挑层采用模板、木方进行硬质封闭防护，在每2层用脚手板进行满铺做为水平防护。7、 悬挑脚手架架体结构在平面转角处应采取加强措施，脚部加强做法见下图。五、质量要求：脚手架要保证纵成线、横成方、立杆杆身垂直。搭接交替错开，大横杆平直，小横杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均符合要求，架子剪刀撑连续设置至架体顶部绑牢、架子与建筑物连接牢固，保证架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。六、脚手架拆除方法：工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证后，方可进行拆除。1、拆除前全面检查脚手架的扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。2、由技术、安全部门逐级进行外架拆除的技术交底工作。3、拆除脚手架，地面设围栏和醒目警戒标志（围栏宽10米左右），并有专人看守，严禁非操作人员入内。4、拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。5、拆除顺序自上而下，按后装构件先拆、先装后拆、一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业，严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆除时需分段、分立面进行时，对暂不拆除的脚手架其两端应设置拉结件、栏杆、扶手和挡笆。6、所有拉结件应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，端头封堵。7、当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。8、拆下的杆件、竹跳板、安全网等应用垂直运输设备运送地面，严禁从高处向下抛掷，运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐、妥善保管。七、安全管理1、验收：脚手架搭设完毕必须履行验收手续，经安全部门验收合格后，方可使用，否则不得使用，使用中定人、定期检查，发现问题即使整改加固，分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用，对分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。2、保养和检查：应设置专职人员进行保养和检查，在特殊气候条件搭设脚手架必须要有可靠的安全保证措施，雨、雪及有六级风以上的天气不得进行搭设作业，大雨、大风后要做全面检查，发现隐患，及时消除。定期检查各杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求，底座是否松动；立杆是否悬空；扣件是否松动；安全措施是否符合要求。3、荷载：外架作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载，不得对放建筑装饰材料、垃圾等杂物，架体应经常检查、清理。4、对施工人员的管理：脚手架搭设人员必须是经过特殊作业人员安全技术考核管理规则考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可上岗。脚手架搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵小横杆、连墙件不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业。八、脚手架安装搭设程序锚拉钢筋预埋安装槽钢和斜拉钢丝绳悬挑平台上层屋面施工型钢防锈处理及材料准备搭设钢管脚手架立面及平面封闭处理分段验收日常检查维修处理总体验收专心-专注-专业 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为70mm，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.3 m；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处北京，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.955；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段最大长度2.1m，建筑物内锚固段长度：悬挑长度=1.4，悬挑水平钢梁受力点必须在结构外墙以内，严禁飘窗、阳台、空调板等悬挑结构作为受力点。锚固件分三道设置，位置见下图：锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.193×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.366 kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.193×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.43 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.366×106,0.43×106)/5080=84.646 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 84.646 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.122=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677×0.161×15004/(100×2.06×105×)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×) = 2.315 mm；大横杆的最大挠度 2.315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2011规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05×1.5/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.495 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.495×1.05/3 = 0.873 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.879 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.879×106/5080=173.124 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =173.124 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1816.35×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×) = 2.972 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度为 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=710 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或小横杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或小横杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.276)+1.4×2.362=3.732 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.50×2/2)×0.038/1.50×15.00 = 2.667kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×4×1.5×(1.05+0.2)/2 = 1.365 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×4×1.5/2 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×15 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.564 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.564+ 0.85×1.4×4.725= 11.1 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.564+1.4×4.725=12.092kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为0.955；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.45×1×0.955 = 0.301 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.301×1.5×1.52/10 = 0.121 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.100 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 12.092kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11100.15/(0.262×489)+.841/5080 = 110.423 N/mm2；立杆稳定性计算 = 110.423 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12092.4/(0.262×489)=94.385 N/mm2；立杆稳定性计算 = 94.385 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s0.955，00.45，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×1.335×0.955×0.45 = 0.402 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.06 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.06 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；Nl = 10.06 < Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.06小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×4.564 +1.4×4.725 = 12.092 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 15.479 kN； R2 = 9.647 kN； R3 = -0.04 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.657 kN·m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.657×106 /( 1.05 × )+ 8.443×103 / 2195 = 18.416 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 18.416 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = (570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到最大应力b = (570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 4200×160×235) = 0.53经过计算得到最大应力 = 1.657×106 /( 0.53× )= 28.627 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 28.627 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.471 kN；十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.471 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg152KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=21.533KN>Ru16.471KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.471kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(16471×4/(3.142×50×2) 1/2 =14.5mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB300的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.04 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142×202/4=314.159mm2=N/2A=39.562/314.159×2=0.063N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！