贝雷片支架法现浇制梁施工计算书.doc
【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流贝雷片支架法现浇制梁施工计算书.精品文档.沪 宁 城 际 铁 路 站 前 I 标贝雷片支架法现浇制梁计 算 书编 号：版 本 号：发放编号：计 算：总工审核：总监批准：有效状态：中铁四局沪宁城际铁路工程站前I标项目部二九年三月目 录1、编制依据11.1、施工图纸11.2、标准、规范11.3、上级部门颁发的文件、规定21.4、其它22、编制原则23、工程概况33.1、主要技术标准33.2、工程概况33.3、岩土工程勘察43.3.1、地形、地貌43.3.2、地质条件44、施工部署54.1、施工工法54.2、一跨式移动支架材料用量54.3、两跨式移动支架材料65、支架设计85.1、移动支架概述85.1.1、设计原理85.1.2、特点85.1.3、主要技术参数85.1.4、支架系统构成95.1.4.1、主结构系统95.1.4.2、外模系统95.1.4.3、内模系统95.2、两跨式支架95.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例）95.2.2、移动支架计算书155.2.2.1、主要技术标准155.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁）155.2.2.3、计算荷载165.2.2.4、结构计算175.2.2.5、内力验算185.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算195.2.2.7、529螺旋钢管支柱验算215.2.2.8、承台上I50工字钢验算225.2.2.9、中间支墩设计235.2.2.10、承台验算245.2.2.11、计算结论255.3、一跨式移动支架255.3.1、一跨式支架设计图（以32m为例）255.3.2、移动支架计算书295.3.2.1、主要技术标准295.3.2.2、采用数据(双层单排加强型贝雷梁）295.3.2.3、结构计算305.3.2.4、计算荷载315.3.2.5、内力验算325.3.2.6、贝雷梁下横梁2I36a工字钢验算325.3.2.7、529螺旋钢管支柱验算355.3.2.8、承台上I63c工字钢验算355.3.2.9、承台验算375.3.2.10、计算结论38贝雷片支架法现浇制梁计算书1、编制依据1.1、施工图纸1.1.1、七乡河特大桥施工图，图号：沪宁城际施（桥）-W15；1.1.2、双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁31.1m，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-01；1.1.3、双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁23.1m，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-02；1.1.4、简支梁桥上预埋钢筋布置图，图号：沪宁城际施图（轨）预埋1；1.1.5、七乡河特大桥接触网基础预留接口设计图，图号：沪宁城际施（桥）-W15-J00；1.1.6、综合接地通用图，图号：沪宁城际施图-（接地）参；1.1.7、盆式橡胶支座安装图，图号：沪宁城际施图（通桥）-01。1.2、标准、规范1.2.1、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准，铁建设2005160号；1.2.2、客运专线无砟轨道铁路工程施工质量验收暂行标准，铁建设200785号；1.2.3、铁路混凝土工程施工质量验收补充标准，铁建设2005160号；1.2.4、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南，TZ213-2005；1.2.5、客运专线无砟轨道铁路工程施工技术指南，TZ216-2007；1.2.6、铁路混凝土工程施工技术指南，TZ210-2005；1.2.7、客运专线铁路无砟轨道铺设条件评估技术指南，铁建设2006158号。1.3、上级部门颁发的文件、规定1.3.1、铁路工程施工安全技术规程，TB10401-2003；1.3.2、沪宁城际常用跨度简支箱梁局部修改技术交底书，2008年11月份中铁第四勘察设计院集团有限公司下发；1.3.3、沪宁城际铁路“8854”安全质量管理办法，沪宁城际安质2008110号；1.3.4、沪宁城际铁路建设工程桥位制梁安全卡控措施，沪宁城际安质200984号；1.3.5、沪宁城际铁路线下工程沉降观测及评估管理规定；1.3.6、国家、地方和铁路其它相关标准、规定、规程等；1.4、其它1.4.1、沪宁城际铁路七乡河特大桥施工支架岩土工程勘察报告，编制单位：安徽工程勘察院；2、编制原则2.1、按照两年工期的总工期要求，按2009年12月15日整体工期目标，考虑梁体徐变2个月，将2009年10月15日作为制梁关门工期，合理配置劳动力，移动支架等机械设备，优化施工工法，确保工期目标的实现。2.2、积极响应和遵守投标文件中承诺的质量、安全、环保措施、文明施工的规定和履行合同条例。2.3、立足施工现场，结合地质情况，合理选取一跨法、两跨法支架施工工法，并以满樘脚手架法作为备用方案进行桥位制梁。3、工程概况3.1、主要技术标准铁路等级：客运专线铁路线路情况：双线，曲线，最小曲线半径1000m，线间距4.8m轨道类型：无砟轨道设计速度：旅客列车行车速度200km/h以上设计活载：ZK活载环境类别及作用等级：一般大气条件下无防护措施的地面结构，环境类别为碳化环境，作用等级为T1、T2地震设防烈度：地震动峰值加速度Ag0.2g3.2、工程概况贝雷片支架法制梁主要用于七乡河特大桥、龙潭特大桥、唐家村大桥、宝华车站新增大桥。其中七乡河特大桥简支箱梁27孔，龙潭特大桥简支箱梁24孔，唐家村大桥简支箱梁4孔，宝华车站新增大桥7孔。32m简支梁，单孔梁长32.6m，跨度31.1m，采用C50混凝土，每孔梁320.6m3，钢筋61.81T，总重约为905T。其中七乡河特大桥24孔，龙潭特大桥24孔，唐家村大桥4孔，宝华站新增大大桥7孔，共计80孔。24m简支梁，单孔梁长24.6m，跨度23.1m，采用C50混凝土，每孔梁249.2m3，钢筋48.44T，总重约为700T。其中：七乡河特大桥3孔，共计3孔。简支箱梁均为单箱单室，梁端顶板、底板及腹板局部向内侧加厚。梁中心高为2.53m，横桥向支座中心距5.6m，防护墙根部内侧净宽8.4m，桥上人行道栏杆内侧净宽12.1m，桥面板宽12.2m，桥梁建筑总宽12.48m。3.3、岩土工程勘察2008年11月份，受我单位委托，由安徽工程勘察院对七乡河特大桥梁跨中位置进行了钻孔取样，共完成勘探点46个，其中取样孔12个，取样+标贯孔3个，静探孔31个，总进尺1032.2米。3.3.1、地形、地貌场地地形为西高东低，地貌属河墁滩及一级阶地。3.3.2、地质条件层杂填土（Q4ml）：灰黄色，松散稍密，稍湿湿，主要成分为粘性土，含碎石、瓦片等，层厚0.12.8m，地基承载力100Kpa，该层在场地内普遍分布。层粉质粘土夹粉土（Q4pl+al）：灰白、灰黄色，可塑状态（局部呈硬塑状态），局部含有少量粉砂。层顶埋深0.1m2.8m，层厚0.8m9.2m，层顶高程3.515.97m，地基承载力180Kpa，该层在场地内普遍分布。层淤泥质粉质粘土（Q4pl+al）：青灰色，软塑流塑状态，层顶埋深1.710m，层厚123.8m，层顶高程-4.013.87m，地基承载力80Kpa。-1层粉质粘土（Q4pl+al）：灰白、灰黄色，软塑状态，层顶埋深2026.2m，层厚5.49.5m，层顶高程-13.7-20.0m，地基承载力110Kpa。-2层粉质粘土（Q4pl+al）：灰白色，可塑状态，层顶埋深1.218.9m，层厚0.710.9m，层顶高程-9.8713.08m,地基承载力180Kpa。层粉质粘土夹粉土（Q4pl+al）：灰白、灰黄色，硬塑坚硬状态，层顶埋深3.320.0m，层厚0.814.0m，层顶高程-10.9711.08m, 地基承载力260Kpa。层强风化泥质砂岩：棕黄色、紫红色，呈泥砂状，夹有少量碎石，层顶埋深8.035.3m，层厚0.23.3m，层顶高程-0.8-29.0m,地基承载力360Kpa。4、施工部署4.1、施工工法简支梁采用原位现浇施工，分别采用一跨式支架法、两跨式支架法施工，其中七乡河特大桥配备三套、龙潭特大桥配备三套、唐家村大桥配备一套、宝华车站新增大桥配备一套。4.2、一跨式移动支架材料用量表4.2-1 材料用表序号物资名称规格单位单位重量数量重量结构名称1螺旋管Q235 D529*10 L-7500mmt165kg/m135m22.275立柱2螺旋管Q235 D529*10 L-450mmt166kg/m8.1m1.34砂筒3工字钢Q235 18 L-600mmt24.13kg/m66m1.6顶托、横梁4工字钢Q235 18 t24.14kg/m648m15.64底板横向支撑5工字钢Q235 36t65.66kg/m48m3.15横梁6工字钢Q235 63ct179.79kg/m120m21.6下横梁7工字钢 Q235 20 t31.05kg/m24m0.75端部加强8钢板Q235 60*60*16mmt125.6kg/m220m22.5立柱、顶心9钢板Q235 10mm t78.5kg/m21.5m20.12立柱加强10联接片L75×75×8 45cmt9.03kg/m880m8.184贝雷片连接11联接片L75×75×8 90cmt9.04kg/m342m3.09贝雷片连接12联接片L75×75×8 120cmt9.05kg/m94.32m0.85贝雷片连接13贝雷片321型16Mnl-3000mmmt270kg/片344片92.8814贝雷片321型16Mnl-2500mmmt225kg/片80片1815贝雷销子30CrMnTi50*200套1008套16加强弦杆321型16Mnl-3000mmm根320套17弦杆螺栓45#钢M36*120套640套18角钢L75×75×8t9.03kg/m235m2.13立柱、贝雷片间连接19钢管d=114mm,壁厚10mmt7.85t/m30.27m32.15端部加强4.3、两跨式移动支架材料表4.3-1 材料用表序号物资名称规格单位单位重量数量重量结构名称1螺旋管Q235 D529*10 L-7500mmt165kg/m270m44.5立柱2螺旋管Q235 D529*10 L-450mmt166kg/m16.2m2.68砂筒3工字钢Q235 18 L-600mmt24.13kg/m66m1.6顶托、横梁4工字钢Q235 18 t24.14kg/m648m15.64底板横向支撑5工字钢Q235 36t65.66kg/m96m6.3横梁6工字钢Q235 36ct179.79kg/m144m25.9下横梁7工字钢 Q235 20 t31.05kg/m24m0.75端部加强8钢板Q235 60*60*16mmt125.6kg/m220m22.5立柱、顶心9钢板Q235 10mm t78.5kg/m21.5m20.12立柱加强10联接片L75×75×8 45cmt9.03kg/m880m8.184贝雷片连接11联接片L75×75×8 90cmt9.04kg/m342m3.09贝雷片连接12联接片L75×75×8 120cmt9.05kg/m94.32m0.85贝雷片连接13贝雷片321型16Mnl-3000mmmt270kg/片200片5414贝雷片321型16Mnl-2500mmmt225kg/片40片915贝雷销子30CrMnTi50*200套560套16加强弦杆321型16Mnl-3000mmm根320套17弦杆螺栓45#钢M36*120套320套18角钢L75×75×8t9.03kg/m235m2.13立柱、贝雷片间连接19钢管d=114mm,壁厚10mmt7.85t/m30.27m32.15端部加强5、支架设计5.1、移动支架概述5.1.1、设计原理移动支架是为了满足客运专线32m、24m简支箱梁原位现浇的施工工法而设计制造的桥梁施工设备。移动支架可在任意两个桥墩之间进行拼装、制梁，完成桥梁上部结构在桥墩原位现浇制梁。本支承系统通过贝雷片传力于立柱，后通过立柱传力于承台。通过对支承系统的重复组合使用，实现对混凝土梁原位现浇、逐孔成桥的施工工法。本工法具有设备简单、造价相对低廉、施工操作方便、占用施工场地少、其过孔快捷，变跨方便，提高了整体造桥速度，节约设备投资等特点。5.1.2、特点移动支架工法具有作业程序清晰、结构受力明确、支架强度较高、经济节约、周转速度快、便于开展平行流水作业等特点。主要结构有：立柱、砂筒、上横梁、纵梁、底侧模及支撑、内模及支撑。移动支架立柱及贝雷片安装采用人工配合吊车施工，内模采用自动滑移系统，调位准确、安全。5.1.3、主要技术参数施工梁跨： 32m 24m，每跨梁重900t；适应最大纵坡3%，横坡4%。5.1.4、支架系统构成5.1.4.1、主结构系统 由悬挑梁、529螺旋管立柱、顶托、砂筒及顶芯、横梁、纵梁组成。5.1.4.2、外模系统外模板系统由非标模板、标准模板和支撑组成。其中标准模板每段长为2米配作。每块模板在横向和纵向都有螺栓连接，其骨架由工字钢及角钢组焊而成。起拱线型按二次抛物线特征进行起拱。侧模和底模起拱必须是同一线型同一起拱量。为保证施工中安全，模板上设有活动平台和栏杆。在32m、24m跨梁长变换时，只需将标准模板抽出即可。5.1.4.3、内模系统内模系统由内模板、轨道、螺旋撑杆等组成。内模板系统由非标模板、标准模板、支撑组成。其中标准模板每段长为4米。每块模板在横向和纵向都有螺栓连接，其骨架由钢板筋肋与槽钢组焊而成，面板厚度6mm。5.2、两跨式支架5.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例）5.2.1.1、悬挑梁（2根）：悬挑梁采用五根I50工字钢焊接成整体。5.2.1.2、立 柱（36根）：立柱采用529螺旋管。5.2.1.3、顶 托（40个）：顶托采用I18工字钢焊接成整体。5.2.1.4、砂 筒（36个）：砂筒采用529螺旋管做砂箱，C30钢筋混凝土做顶芯。5.2.1.5、横 梁（4根）：横梁采用两根I36b工字钢。5.2.1.6、纵 梁（单层20道）：纵梁采用加强型贝雷片（321型16Mnl-3000mm、321型16Mnl-2500mm）；图5.2.1-1 支架及模板横断面图图5.2.1-2 立柱平面布置图图5.2.1-3 下横梁、立柱安装后影像图图5.2.1-4 支架平面布置图图5.2.1-5 支架立面图图5.2.1-6 拼装成型后影像图5.2.2、移动支架计算书5.2.2.1、主要技术标准箱梁顶宽度：12.2m；箱梁底宽度：6.5m；箱梁高度：2.7m图5.2.2-1 箱梁截面图(1)、C50砼：320.6m3(2)、砼容重：26KNm3(3)、底模及内模重：30T(4)、每排贝雷片的布置形式：采用单层单排两跨加强型的组装形式。(5)、砼一次浇筑成型。(6)、贝雷梁排列形式： 3626320排。5.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁）(1)、贝雷梁：321型3m×1.5m(2)、桁片惯矩：I0=577434.4cm4(3)、桁片截面模量：W=7699.1m3(4)、桁片允许弯矩：M=1687.5KN·M(5)、桁片允许应力：=210MPa(6)、桁片允许剪力：Q=245KN(7)、弹性模量：E=2.1×105 MPa (8)、允许挠度：f=L7005.2.2.3、计算荷载（1）、砼容重：26KNm3（2）、侧模自重：30吨×10/（32.6×1.9）=4.84KNm2（3）、施工荷载：1KNm2（4）、倾卸砼冲击荷载：2 KNm2（5）、振捣荷载：2 KNm2（6）、底模及内模：300（32.6×6.5）= 1.4 KNm2（7）、翼缘板计算荷载（沿箱梁横断面方向计算长度为1.9m；3排）q=（0.211+0.533）2×1.65+（0.533+0.541）2×0.25×26+1.9×（4.84+1+2+2）=38KNm （8）、腹板计算荷载（沿箱梁横断面方向计算长度为2.025m；4排）取各个截面的加权平均值q=2.1×23.6+（3.2+2.1）/2×3）/（23.6+3）×26+（1.41+2+2）×2.025=69KNm （9）、底板计算荷载（沿箱梁横断面方向计算长度为2.175m；3排）取各个截面的加权平均值q=1.4×23.6+（1.4+2.7）/2×3）/（23.6+3）×26+（1.41+2+2）×2.175=49KNm （10）、由以上计算可知腹板处计算荷载最大，每排贝雷片计算值69/4=17KN/m。5.2.2.4、结构计算将贝雷梁看作为下部有4个铰接的连续梁，按荷载均匀分布计算，不考虑不均匀分布系数。力学模型图如下：图5.2.2-2 计算简图图5.2.2-2 弯矩图图5.2.2-3 剪力图图5.2.2-4 位移图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 89.3561762 0.00000000 0.00000000 -138.103823 -326.121761 2 0.00000000 12.7500000 -326.121761 0.00000000 -12.7500000 -326.121761 3 0.00000000 138.103823 -326.121761 0.00000000 -89.3561762 -0.00000000位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2单元码 u -水平位移 v -竖直位移 12-转角 u -水平位移 v -竖直位移 12-转角 1 0.00000000 0.00000000 -0.00079947 0.00000000 0.00000000 0.00019973 2 0.00000000 0.00000000 0.00019973 0.00000000 0.00000000 -0.00019973 3 0.00000000 0.00000000 -0.00019973 0.00000000 0.00000000 0.000799475.2.2.5、内力验算 (1)、弯矩验算：Mmax=326KN·mM=1687.5KN·m ，满足要求。 (2)、剪力验算Qmax138KNQ=245 KN，满足要求。(3)、挠度验算fmax=0mm L700=13.38×1000/700=19mm，满足要求。5.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算（1）、计算简图如下：图5.2.2-5 计算简图（2）、竖向计算荷载轴力：Pq×B/n/2贝雷梁自重q沿梁纵向计算荷载；B沿梁纵向计算长度28.26m；n贝雷梁排数；P138×28.26/3（9×0.271×2.5/3×0.27）×10/2=192KNP269×28.26/4（9×0.271×2.5/3×0.27）×10/2=257KNP349×28.26/3（9×0.271×2.5/3×0.27）×10/2=244KN（3）、横向工字钢支撑计算I36a 工字钢惯矩： Ix=15796 cm4； 截面模量： Wx=877.6 cm3； A76.44 cm2。A3钢材的容许弯曲应力： W145 MPa；弹性模量： E2.1×105 MPa,容许剪应力： Q=85 MPa采用清华大学结构力学求解器2.0（简称SM Solver）P1192KN； P2257KN； P3244KN图5.2.2-6 I36工字钢力学图图5.2.2-7 I36工字钢力学图图5.2.2-8 I36工字钢力学图图5.2.2-9 I36工字钢力学图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -384.000000 -86.4000000 2 0.00000000 200.895088 -86.4000000 0.00000000 -248.104911 -43.8152355 3 0.00000000 263.613010 -43.8152355 0.00000000 -250.386989 -37.8635257 4 0.00000000 226.708390 -37.8635257 0.00000000 -274.291609 -62.2009741 5 0.00000000 289.765291 -62.2009741 0.00000000 -198.234708 -74.7558456 6 0.00000000 198.234708 -74.7558456 0.00000000 -289.765291 -62.2009741 7 0.00000000 274.291609 -62.2009741 0.00000000 -226.708390 -37.8635257 8 0.00000000 250.386989 -37.8635257 0.00000000 -263.613010 -43.8152355 9 0.00000000 248.104911 -43.8152355 0.00000000 -200.895088 -86.4000000 10 0.00000000 384.000000 -86.4000000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1) 结点约束反力 合 力 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 2 0.00000000 584.895088 0.00000000 584.895088 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 511.717922 0.00000000 511.717922 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 477.095379 0.00000000 477.095379 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 564.056901 0.00000000 564.056901 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 396.469416 0.00000000 396.469416 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 564.056901 0.00000000 564.056901 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 477.095379 0.00000000 477.095379 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 511.717922 0.00000000 511.717922 90.0000000 0.00000000 10 0.00000000 584.895088 0.00000000 584.895088 90.0000000 0.00000000位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2单元码 u -水平位移 v -竖直位移 14-转角 u -水平位移 v -竖直位移 14-转角 1 0.00000000 -0.00041268 0.00050737 0.00000000 0.00000000 0.00021435 2 0.00000000 0.00000000 0.00021435 0.00000000 0.00000000 -0.00001043 3 0.00000000 0.00000000 -0.00001043 0.00000000 0.00000000 0.00002388 4 0.00000000 0.00000000 0.00002388 0.00000000 0.00000000 -0.00008139 5 0.00000000 0.00000000 -0.00008139 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 6 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00008139 7 0.00000000 0.00000000 0.00008139 0.00000000 0.00000000 -0.00002388 8 0.00000000 0.00000000 -0.00002388 0.00000000 0.00000000 0.00001043 9 0.00000000 0.00000000 0.00001043 0.00000000 0.00000000 -0.00021435 10 0.00000000 0.00000000 -0.00021435 0.00000000 -0.00041268 -0.00050737a、选用最大弯矩进行计算 Mmax=86.4 max=MmaxW=86.4(877.6×2)×103=49<=145b、选用最大剪力进行计算 =384 =/A=384/（76.44×2）×10=25<=85c、选用较大的挠度值0.4mm=0.4mm<= L/700=900/700=1.3mm，满足要求。5.2.2.7、529螺旋钢管支柱验算以上计算过程中的各反力：R2585KN；R3512KN；R4477KN；R5564KN；R6396KN1、单根钢管最大轴力: R585KN；壁厚10 mm；钢管回转半径：i=183.5 mm2、计算长细比L/i10×1000/183.5553、查表知轴心受压构件稳定系数=0.8，A3钢材轴向允许应力=140 MP4、单根钢管支架的稳定承载设计值：Nd=·A· =0.6×3.14×（）/4×140×10-3=0.8×16296.6×140×10-3=1825.2KNR585KN；满足要求。5.2.2.8、承台上I50工字钢验算采用5根I50的工字钢进行验算图5.2.2-10 工字钢力学图图5.2.2-11 工字钢弯矩图图5.2.2-12 工字钢剪力图图5.2.2-13 工字钢挠度图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -585.000000 -789.750000位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2单元码 u -水平位移 v -竖直位移 16-转角 u -水平位移 v -竖直位移 16-转角1 0.00000000 -0.00983273 0.00546263 0.00000000 0.00000000 0.00000000a、选用最大弯矩进行计算 Mmax=790 max=MmaxW=790(1860×5)×103=85<=145b、选用最大剪力进行计算 =585 =/A=585/（119×5）×10=10<=85c、选用最大的挠度值9.8mm=9.8/5=2mm< =L/700=2250/700=3.2mm5.2.2.9、中间支墩设计a、支墩长度：=12m , 支墩宽度b3m , 支墩厚度为0.5 m, 支墩底部配置16双向150的钢筋网片，采用C40砼。基础顶面竖向荷载N=9344KN =/A=9344/36=26基底必须用碎石进行换填处理，基底承载力必须达到260Kpa。b、支墩受冲切承载力的计算采用中国建筑西北设计研究院冲切计算程序计算结果如下:取最大反力R2585KN进行计算受冲切承载力的计算： h=1s=21=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+s*h0/(4*Um)=0.5+40*450/(4*6116)=1.236=Min(1,2)=1Fl=5850.7*h*Ft*Um*h0=0.7*1*1.71*1*6116*450=3294.383(kN)满足抗冲切要求5.2.2.10、承台验算（1）、承台长度：=7.5m，承台宽度取0.7m，承台厚度为2m,采用C30砼。基础顶面竖向荷载N=4672KN =/A=4672/5.25=0.89< 14.3;满足要求（2）、承台受冲切承载力的计算采用中国建筑西北设计研究院冲切计算程序计算结果如下:a、取最大反力R5564KN进行计算受冲切承载力的计算：h=.9s=21=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+s*h0/(4*Um)=0.5+40*195
