鄂尔多斯机场改扩建工程停车楼平板模板支撑搭设施工方案(共16页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上满堂脚手架及模板支撑搭设施工方案一、工程结构概况：本工程为鄂尔多斯机场改扩建工程停车库，建筑物地上一层，主体采用钢筋混凝土框架结构。框架柱网最大间距12.0 m×10.8m。其顶板结构设计标高最高处为-1.62最低标高为-3.5m，顶板为300mm厚预应力空心板，双向梁截面550×1000、500×1000。模板立杆支撑于压实度经试验93%回填土上，立杆底座下设置垫板，其厚度不小于5，布设必须平稳，不得悬空。模板搭设高度分别为6.58m、4.70m（含顶板）。模板支撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。安全防护领导小组：安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我公司创建“文明现场”、“示范工地”的根本要求。为此我公司成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长： 高庆杰负责协调工作副组长： 杨建国安全方案编制、技术交底、现场安全检查组 员： 贾武青现场安全技术协调、安全检查李志飞、贾磊、杨皋现场施工技术、质量检查二、编制依据： 1. 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002年版)3. 施工手册（第四版） 4. 建筑结构静力计算手册 5. 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91三、满堂脚手架搭设安全技术要求： 结构外排脚手架立杆距结构外沿0.35m，排距（横距）为1.2m，柱距为1.5m，大横杆步距为1.5m1. 模板支撑立杆基础在回填土上采用素土分层夯实，压实度经试验93%立杆底座下设置垫板，其厚度不小于5宽不小于30，布设必须平稳，不得悬空。2. 模板支撑立杆钢管无接头，竖向须垂直。3. 顶托外露螺栓高度小于200mm。4. 模板支撑架体双向水平杆与相邻框架柱，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。5. 设置梁、板底斜撑杆件区域的各步水平杆件必须采用搭接连接（搭接长度0.5m），设置三扣件。6. 严格控制双向水平杆步距1.50m。双向水平杆应贯通设置成一个整体。 7. 立杆底脚须双向设置扫地杆。梁、板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。 8. 沿区域四周及双向主梁下，按图示设置垂直剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。 9. 按示设置一道水平剪刀撑杆，即双向隔跨设置。水平剪刀撑与水平杆紧固。 10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m65 N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（超过浇筑高度小于100mm）及浇筑方向，均匀布料分层浇筑。12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。14. 按设计要求对梁底模预先起拱处理。15. 混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，顶板与外墙板一同浇筑，顶板梁板浇筑从中间向两侧分层进行。四、满堂脚手架搭设安全管理措施1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。4、钢管脚手架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查：（1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前应复检。（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求；（3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。 7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。五、高支架模板搭设应急预案 1. 施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现险情的处理措施。 2. 明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。 3. 巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。 4. 施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施工。 5. 现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。 6. 在每一跨梁及板底设置模板支撑沉降观测点，每天进行沉降观测检查，如发现有沉降部分，及时用支撑体系中丝扣进行校正。保证工程的质量及安全。六、模板拆除1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、板的模板。2. 板底模板等砼强度达到70%的设计强度时拆除。3. 梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。七、安全防护措施：1、结构临边防护措施： 结构外排脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.5×6m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.2m处设首层平网。在结构四周边线内50处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆，挂醒目标志牌，护身栏杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红灯示警；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。2、楼梯间防护措施：楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立杆从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道0.6m和一道1.2m高的护身栏杆，侧边底部设18高的挡脚板。3、防雷避电措施：采用避雷针与大横杆联通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根，采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部联通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除,露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个,位置不得选在人们经常走动的地方以避免跨步电压的危险，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。八、文明施工要求：根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的惯标精神，要求施工时做到如下：1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。3、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。4、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。5、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支摸时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。6、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。7、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。8、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9、在架子上的作业人员不得随意拆除脚手架和所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。11、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。12、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断架体。13、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。14、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。15、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。16、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。17、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。18、在雨季要经常检查脚手板、斜道板上有无积水现象，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。九、满堂脚手架模板支撑搭设示意图 如采用竹模板、胶合模板、塑料模板等模板时，必须按有关规定进行。模板设计计算应考虑下列各项荷载： 模板及其支架自重；钢筋自重；浇筑混凝土自重；施工荷载；振捣混凝土时产生的荷载；浇筑混凝土对模板的侧压力；倾倒混凝土时产生的荷载；1. 荷载标准值及分项系数序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁钢筋自重1.524kN/m31.24楼板钢筋自重1.124kN/m31.24振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0kN/m25施工荷载计算底模及小横杆时2.5kN/m2(另以集中荷载2.5kN验算，取大值)1.4计算大横杆时1.5kN/m2计算立杆及其他支承构件1.0kN/m22. 荷载组合项次项 目荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（边长300mm）、墙(厚100mm)的侧面模板4大体积结构、柱（边长>300mm）、墙(厚>100mm)的侧模3. 材料计算参数材 料规 格性能指标参数钢 管Q235钢，Ø48×2.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积： A=3.97cm2；惯性矩：I=10.20cm4截面模量：W= 4.25cm3；弹性模量：E=2.06×105 N/mm2模 板15厚 胶合多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=14.84N/mm2；木 方50×100松木顺纹抗压：fc=10N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2；抗弯：fm=13N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3对拉螺栓M12（Ø9.85）N = 12.9kN扣 件单扣件承载力N=8000N双扣件承载力N=12000N十、搭设技术参数：1支撑体系杆件采用Ø48×2.8钢管（定尺钢管无接头）；可锻铸铁制作的扣件；2. 双向水平杆步距：小于1500mm。3. 屋面平板300厚，板下立杆支撑间距控制在800mm×800mm范围，立杆均垂直落地。模板下木楞布置间距小于200mm。4梁下立杆间距：截面550×1000梁底横向设三立杆，间距0.3+0.3m；立杆梁横杆连接采用顶托。梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置五道木楞；梁底模木楞四道。5. 梁下立杆布置按主次梁之间实际间距调整均匀布置，具体布置详见上附平、剖面图 十一、高支架模板及支撑验算：（按最不利条件验算）1. 板厚300mm楼板模板计算模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距800×800；次木龙骨间距200；次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.2N/mm2，（1）荷载计算 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3 混凝土标准值： 24 kN/m3 施工人员及设备荷载标准值： 2.5 kN/m2 （验算模板、小梁） 1.5 kN/m2 （验算大横杆） 1.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=2.5 kN）（2）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)F1=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+2.5×1.4= 12.90kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)F2=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+2.5×0.7×1.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2两者取大值，F2=13.03 kN/m2面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。线荷载设计值：q1= F2×1.0m = 13.03kN/m2×1.0m = 13.03kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值： = 13.03×200²/8 = 65150 N·mm2）集中荷载设计值：面模板自重线荷载设计值：q2= 0.04 kN/m2×1.0m ×1.2= 0.048kN/m跨中集中荷载设计值：P=2.5 kN×1.4 = 3.5kN施工荷载为集中荷载弯矩值： = N·mm以上，面模板强度验算采用值。W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3 = = 4.67N/mm2=10.32 N/mm2 满足要求（3）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/mI=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4= 5×7.84×2004/384×4500×= 0.129mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求（4）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)F1=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+2.5×1.4=12.90kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)F2=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+2.5×0.7×1.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2两者取大值，F2=13.03 kN/m2次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽200mm。线荷载设计值：q3= F2×0.20m = 13.03kN/m2×0.20m = 2.606kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值： =2.606×800²/8= N·mm2）集中荷载设计值：面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.072kN/m跨中集中荷载设计值：P=2.5 kN×1.4 = 3.5kN施工荷载为集中荷载弯矩值： =0.072×800²/8 +3500×800/4= N·mm以上，木楞强度验算采用值。木楞截面模量：= = 83333mm3 = /83333= 8.47N/mm2=13.00 N/mm2 满足要求（5）木楞承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m =7.84 kN/m2×0.20m = 1.568kN/m木楞惯性距： = = 4.16×106mm4= 5×1.568×8004/384×9000×= 0.22mm l/400 = 800/400=2.00mm 满足要求（6）木楞承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)F1=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+2.5×1.4= 12.90kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)F2=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+2.5×0.7×1.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2两者取大值，F2=13.03 kN/m2次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽0.20m。线荷载设计值：q3= F2×0.20m = 13.03kN/m2×0.20m = 2.61kN/m木楞剪力设计值：=2.61×800/2=1044 N2）均布荷载设计值抗剪验算：=3×1044/2×50×100= 0.33N/mm2 = 1.2 N/mm2 满足要求（7）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取1.5kN/m2)F4=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+1.5×1.4= 11.5kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取1.5kN/m2)F5=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+1.5×0.7×1.4= 12.05 kN/m2以上F4、 F5两者取大值，F5=12.05 kN/m2次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽800mm。线荷载设计值：q5= F5×0.80m = 12.05kN/m2×0.80m =9.64kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值： =9.64×800²/8= N·mm钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管)2）均布荷载设计值抗弯强度验算： = /4250= 181.46N/mm2=205 N/mm2 满足要求（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.835 = 7.84 kN/m2×0.835m = 6.55kN/mE=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)= 5×6.55×8004/384××= 1.66mm l/400 = 800/400=2.00mm 满足要求（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取1.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+1.0×1.4= 10.80 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取1.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+1.0×0.7×1.4= 11.56 kN/m2以上F6、 F7两者取大值，F7= 11.56kN/m2钢管支撑间距最大为800mm×800mm，水平杆步距1.80m，支撑杆有效面积A=397.4mm2钢管扣件重量：N2 =4（步）×165N (经验值) = 660N（按6.60m高度计算）略2）均布荷载设计值强度验算：N1 = 11.56kN/m2×0.80m×0.80m = 7.40kN (单根立杆承载面积)N = N1 + N2 = 7400N + 660N = 8060 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 = 8060/397.4= 20.28N/mm2=205 N/mm2 满足要求3）均布荷载设计值稳定验算：钢管Ø48×2.8回转半径：=16.01mm计算长度：； =112.43 = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得 = 0.481则： = 8060/0.481×397.4= 42.17N/mm2=205 N/mm2 满足要求 (10) 扣件抗滑能力验算：查扣件脚手架规范表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：N=8000N根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8060 N >N=8000N，单扣件不满足要求,板底水平杆与立杆连接须采用双扣件，N双=12000N。 2. 梁550mm×1000mm模板计算模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2次木龙骨采用50×100mm，梁底设置四道160；E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.4N/mm2，梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管750mm；梁底横向设三立杆，间距300mm+300mm；梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；（一）荷载计算 (顶板按300mm厚考虑) 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（0.55+0.7×2）= 0.585kN/m 梁混凝土荷重 24 kN/m3×0.55×1= 13.2 kN/m 钢筋荷重 1.524×0.55×1= 0.838kN/m 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×1= 4kN/m（垂直） 2 kN/m2×0.55= 1.1kN/m（水平） 新浇混凝土侧压力： 24 kN/m3×1= 24kN/m2 混凝土倾倒荷载： 2 kN/m2（二）梁底面模板验算（1）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (垂直振捣荷载)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4×1.4= 23.15kN/m永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 垂直振捣荷载)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4.00×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.66 kN/m 2）抗弯强度验算：面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.16m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。线荷载设计值转换：q1= F2×1.0m =23.66kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值： =23.66×160²8=75712N·mmW=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3 = 7571237500= 2.02N/mm2=10.00 N/mm2 满足要求3）均布荷载设计值抗剪验算：面模板剪力设计值：=17.53×1602= 1402.4 N=3×1402.42×1000×15= 0.14N/mm2 = 1.4 N/mm2 满足要求（2）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.62 kN/m线荷载设计值转换：q2= F3×1.0m= 14.62kN/mI=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4= 5×14.62×1604384×4500×= 0.1mm l/400 = 160/400=0.40mm 满足要求（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算（1）木楞承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 ( 垂直振捣荷载)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4.0×1.4= 23.15kN/m永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 垂直振捣荷载)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4.0×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2两者取大值，F2=23.66kN/m次木龙骨视为单跨连续梁，跨度750mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽0.16m。线荷载设计值：q3= F2 = 23.66kN/m (梁底设4根木楞，受力按3根验算)2）木楞强度验算：按三跨最不利条件： =0.125×23.66×7502= .75 N·mm单根木楞截面模量：= = 83333mm3 = .753×83333= 6.65N/mm2=13.00 N/mm2 满足要求（2）木楞承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 ( 垂直振捣荷载)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4.0×1.4= 23.15 kN/m永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 垂直振捣荷载)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4.0×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.66 kN/m线荷载设计值：q3=F2 =23.66kN/m (梁底设4根木楞，受力按3根验算)木楞剪力设计值：=23.66×7502= 8872.5N2）均布荷载设计值抗剪验算：=3×8872.52×50×100×3= 0.887N/m2 = 1.4 N/m2 满足要求（3）木楞承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.6 kN/m线荷载设计值转换：q4= F3 = 14.6 kN/m单根木楞惯性距： = = 4.16×105mm4按三跨最不利条件：= 0.99×14.6×75043×100×9000×= 0.04mm l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 ( 垂直振捣荷载)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4×1.4= 23.15 kN/m永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 垂直振捣荷载)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.66kN/m梁底钢管小横杆视为二跨连续梁，跨度0.3000.300m，梁底三根立杆为梁支点。线荷载设计值：q5= F2×0.75m÷0.55m = 23.66kN/m×0.75m÷ 0.55m = 32.26kN/m简图A 2）简图B计算M3= = 0.125×32.26×0.3×0.3= 0.3629kN·mWn= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管) = 4250=85.39N/mm2=205 N/mm2 满足要求挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.62kN/m线荷载设计值转换：q5= 14.62kN/m ×0.75m ÷ 0.55m =19.93kN/mE=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)max=0.521×19.93×3004100××= 0.04mml/400= 625/400 =1.563mm 满足要求。（五）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算1）顶板均布荷载设计值：（板厚按300考虑）可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取1.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+1.0×1.4= 10.80 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取1.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+1.0×0.7×1.4= 11.56 kN/m2以上F6、 F7两者取大值，F7= 11.56kN/m2钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距1.80m，支撑杆有效面积A=397.4mm2钢管扣件重量：N2 =4（步）×165N (经验值) = 660N（按6.60m高度计算）略2）均布荷载设计值强度验算：外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= 3.63kN外侧立杆承受顶板荷载：N3 = 11.56 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 =3.25kN (单根立杆承载面积)外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3630N + 660N + 3250N = 7540N支撑钢管有效面积A=397.4mm2 = 7540397.4= 18.97N/mm2 =205 N/mm2 满足要求中间立杆承受梁荷载：N4 =2×RB = 2×6.04875kN =12.1 kN中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 12100N + 660N =12760 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 = 12760397.4= 32.1N/mm2 =205 N/mm2 满足要求3）均布荷载设计值稳定验算：钢管Ø48×2.8回转半径：=16.01mm计算长度：； =112.43 = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得 = 0.481则中间立杆： = 127600.481×397.4= 66.75N/mm2=205 N/mm2 满足要求 (七) 扣件抗滑能力验算：查扣件脚手架规范表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：N=8000N外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 7540N N=8000N，单扣件能满足要求，为安全需双扣件；中间立杆支承水平杆下传荷载N = 12760N N双扣件=12000N，双扣件不能满足要求；中间立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。十二、实际操作及施工措施 1、模板支撑全部为满堂脚手架 2、屋面板的模板与模板支撑与以上验算结果后间距及步距相同 3、为增加支架的整体性、稳定性和增加承载量，所有剪刀撑底端都坐落在地梁上 4、梁的模板支撑为安全起见，在原有的验算基础上实际如下操作：专心-专注-专业顶板支撑立杆及剪刀撑剖面布置示意图