高大模板专项工程施工方案(共43页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上世博·领寓工程高大模板专项工程施工方案一、 工程概况该工程位于本工程位于东莞市南城区，小区内地势平坦，无障碍物，总建筑面积50808.18m2,为框架结构，地下室顶板（标高-0.000）为厚320mm空心板（换算成实心楼板厚度320mm*0.63=202mm）。层高4.2m，JK×12（56、89、1213）轴梁截面1500*1950。二、 方案编制依据为了保证本工程超大支模施工安全，根据广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1、相关结施图；2、建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；3、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001-J84-2001（2002版）5、木结构设计规范（GB50005-2003）6、钢结构设计规范（GB50017-2003）7、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）8、建筑施工计算手册（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）三、 模板支撑的整体设计由于支模大梁荷载较大，具有较大施工难度且具有许多不利于施工的安全隐患。为尽可能地简化操作并减少不安全因素，我们采用扣件式钢管脚手架系列搭设满堂模板支架作为整个楼盖模板支撑体系（详见附图）。1、 模板及支撑架的材料选取模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。木枋：采用100mm×100mm木枋 支撑系统：选用48×3.5mm钢管及配件12对拉螺栓等。 纵横向剪刀撑：选用48×3.5mm钢管及配件。2、支撑系统的构造设计 本工程的超高支模方案采用扣件式钢管肢手架支撑系统，梁板结构的支架采用满堂式布置，主框架的水平拉杆应顶至已浇筑混凝土的墙、柱上，加强高支模的整体抗倾覆能力。各梁板下小楞均为100×100松木方。具体详见附图。四、 模板、支架的主要构件强度和截面特征及各项荷载设计值模板、支架的主要构件即钢管、扣件、松木方、夹板等要符合规范4规范6的有关条文。在此前提下，其强度和截面特征取值和计算如下。（一） 强度和截面特征1、48×3.5钢管（1） 强度=205N/mm²（2） 弹性模量：E=2.06×10 N/mm²（3） 截面面积：A=489 mm²（4） 惯性矩：I1= mm²；（5） 截面抵抗矩：W1=5080 mm³；（6） 回转半径：I=15.8 mm.2、100×100松木方（1） 抗拉强度设计值：2=13N/mm²（2） 弹性模量：E2=6000 N/mm²3、18厚夹板（1）抗拉强度设计值：3=13N/mm²（3） 弹性模量：E3=6000 N/mm²4、直角、旋转扣件抗滑承载力：F1=8KN/个。（二） 各项荷载设计值1、 楼板模板及小楞自重：q1=0.3kn/m²梁侧模及底模自生：q1=0.3kn/m²(按展开后计)2、 新浇注混凝土自重：q2=24kn/m²3、 钢筋自重（1）楼板：q3=1.1kn/m³ ( 2 )梁：q4=1.5kn/m³4、 施工人员及施工设备荷载：q5=2.5kn/m²q´5=1.5kn/m²q´´5=1.0kn/m²5、 振混凝土时产生的荷载：q6=2.0kn/m²（水平面）;q´6=4.0kn/m²（垂直面）。五、 施工准备1、 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三难安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、 物资准备（1）材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。（2）机具准备： 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。（3）周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、 劳动力准备（1）根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。六、模板支架的强度和刚度计算（一） 、1500×1950大梁计算的参数信息：1、 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):1.50;梁截面高度D(m):1.95;混凝土板厚度（mm）:320.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):0.75；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)0.60；梁支撑加搭设高度h(m):4.20；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设：多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；采用的钢管类型为48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：2、 荷载参数模板自重(kN/m²)；钢筋自重(kN/m³):1.50；施工均而荷载标准值(kN/m²):2.5；新浇捣混凝土侧压力标准值(kN/m²):43.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m²):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m²)；3、 材料参数木材品种：柏木；要木材弹性模量E(N/mm²):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0；木材抗剪强度设计值1.4fv(N/mm²)；面板类型：胶合面板：面板弹性模量E(N/mm²):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;4、 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):100.0；梁底方木截面高度h(mm):100.0；梁底模板支撑的间距(mm):150.0；面板厚度(mm)18.0；5、 梁侧模板参数次楞间距(mm):300，主楞竖向根数：5；主楞间距为:300mm,300mm, 300mm, 300mm;穿梁螺栓水平间距(mm):300;穿梁螺栓直径(mm)：M12主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料：木楞，宽度100mm，高度100mm。1、 梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽 梁高 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 ×(1.50 + 3.50 ) ×1.2 = 1.80 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 × 1.50 × 1.95 × 1.2 = 84.24 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m2 × 1.50 × 1.95 × 1.2 = 5.27 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 1.50 × 1.4 = 4.20 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 95.50 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 91.30 kN/m2梁底模板验算底模厚度h=18mm，板模宽度b=1500mm；木模板抵抗矩W=bh2 /6=1500.00×18.002/6=81000mm3木模板惯性矩I=bh3/12=1500×183/12=mm4（1） 抗弯强度验算第一层龙骨间距L=150mm，计算跨数=五跨。计算简图弯矩系数KM=-0.105M=KM·q1L2 =-0.105×95.50×0.152×106=-N.mm=-0.23kN.m=M/W=/81000=2.79N/mm2梁底模抗弯强度=M/W=2.79N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。（2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.606×95.50×0.15×1000=8681N=8.68kN=3V/（2bh）=3×8681/(2×1500×18)=0.48N/mm2 梁底模抗剪强度=3V/(2bh)=0.48N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=91.30kN/m挠度系数K=0.644=Kq2L4/(100EI)=0.644×91.30×1504/(100×9000.00×)=0.05mm =L/400=150/400=0.38mm 梁底模挠度V=0.05mm小于0.38mm,满足要求。3、第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=100mm，h=100mm，木枋抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=mm3,木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=mm4,立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=1500mm。a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=95.50×0.15/1.50=9.55kN/mb 、板传荷载计算板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活载=1.2×(0.20×25+0.30)+1.4×2.50=9.92kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=0.30×0.15×9.92=0.45kN计算简图经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.92kN N2=3.69kN N3=3.69kN N4=3.92kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.12kN.m 经过计算得到最大剪力 V=1.84kN经过计算得到最大支座力 F=3.92kN 经过计算得到最大变形=0.01mm（1）抗弯强度验算=M/W=0.12×106/=0.73N/mm2 第一层龙骨抗弯强度0.73N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。 (2)抗剪强度验算=3V/(2bh)=3×1844/(2×100×100)=0.28N/mm2 第一层龙骨抗剪强度0.28N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）挠度验算最大挠度=0.01mm=L/400=400/400=1.00mm 第一层龙骨挠度V=0.01mm小于1.00mm,满足要求。4、第二层龙骨验算第二层龙骨采用木枋 b=100mm h=100mm；W=1×100×1002/6=mm3，I=1×100×1003/12=mm4 ；第二层龙骨纵向间距600mm,计算跨数三跨计算简图（1） 抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.375P=F=3687N最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.375×3687×600=-N.mm=-0.83kN.m =M/W=/=4.98N/mm2第二层龙骨抗弯强度=M/W=4.98N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。（2） 抗剪强度验算剪力系数KV=1.875V=KVP=1.875×3687/1000=6.91kN =3V/(2bh)=3×6.91×1000 /(2×100×100)=1.04N/mm2第二层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=1.04N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3） 挠度验算挠度系数K=3.029P=F=3687N=KPL3/（100EI）=3.029×3687×6003/(100×9000.00×)=0.32mm=L/400=600/400=1.50mm第二层龙骨挠度V=0.32mm小于1.50mm,满足要求。5、钢管承载力验算传至每根钢管立柱力的系数=4.375每根钢管承载NQK1 =4.375×3687=16133N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.40×0.60×1=336N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =16133+336=16469N 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×2.3=85N水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.00×0.0376=113N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×3=44N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=85+113+44=241N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2×241+16469=16758NL0=h + 2a=0.90+2×0.35=1.60m48钢管的i=1.58cm,=L0/i=160.00÷1.58=101.27<150杆件长细比满足要求查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(附录C)表得: =0.580P=N/(A)=16758÷(0.580×489.00)=59.09N/mm2钢管承载力59.09N/mm2小于205.00N/mm2,满足要求。6、钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C35考虑）混凝土楼板 支承楼板厚=120mm上部荷载为：F=16.76kN s =2.00 ft=1.57N/mm2 hO=120-15=105mm h =1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=4×100=400mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×400×105)/1000=52.46kN 钢管支承面受冲切承载力52.46kN大于16.76kN,满足要求。侧模板验算：（一）、荷载计算1、新浇砼的侧压力F1 =0.22r×200/（T+15）1 2V1/2 =0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (r=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=rH=24×梁高=24×1.95=46.80kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.752kN/m2有效压头高度=F/r=1.91m2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m23、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.245.7554.902、振捣砼产生的荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷载1.44.05.6066.10（二）、侧模板强度验算 木模板厚度h=18mm木模板抵抗矩W=bh2/6=1748×182/6=94392mm3木模板惯性矩I=bh3/12=1748×183/12=mm4（1）抗弯强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数五跨计算简图弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=66.10×(1.95-0.20)=116kN/m=116N/mmM=KMqL2=-0.105×116×3002=-N.mm=-1.09kN.m= M/W=/94392=11.57N/mm2 侧模抗弯强度=M/W=11.57N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606V=KV q，L=0.606×115.55×0.30=21.01kN =3V/（2bh）=3×21.01×1000/(2×18×915)=1.00N/mm2 侧模抗剪强度=3V/(2bh)=1.00N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=54.90×(1.95-0.20)=96kN=96N/mm挠度系数K=0.644挠度=Kq，L4/100EI=0.644×96×3004/(100×9000.00×)=0.65mm=L/400=300/400=0.75mm 侧模挠度V=0.65mm小于0.75mm,满足要求。（三）、穿梁螺栓计算梁侧模压力=2/3（倾倒、振捣砼产生的荷载新浇砼的侧压力）×（梁高度-板厚度） =0.67×(11.20+54.90)×1.75=77.03kN/m设5排对拉螺栓；穿梁螺栓受力=77.03×300÷5=4622N； 对拉螺栓12,容许拉力N=13345N 穿梁螺栓受力4621.9N小于容许拉力13345N,满足要求。（四）、侧肋强度验算 木枋尺寸 b=100mm， h=100mm； 木枋抵抗矩W=bh2 /6=100×1002/6=mm3，计算跨度350mm；木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=mm4,跨数5跨。计算简图（1）、抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=66.10×0.30=20N/mmM=KM.qL2=-0.105×20×3502=-N.mm=-0.25kN.m=M/W=/=1.53N/mm2 侧肋抗弯强度=M/W=1.53N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。（2）、抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KV q，L =0.606×20×0.35=4.20kN =3V/（2bh）=3×4.20×1000/(2×100×100)=0.63N/mm2 侧肋抗剪强度=3V/(2bh)=0.63N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）、挠度验算均布荷载q，=54.90×0.30=16N/mm挠度系数K=0.644挠度=Kq，L4/100EI=0.644×16×3504/00=0.01mm=L/400=350/400=0.87mm 侧肋挠度V=0.01mm小于0.87mm,满足要求。地基承载力验算： 立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 Pfg P=N/A=16.76/0.01=1675.82kN/m2 其中 P立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A基础底面面积(m2)，A=0.01m2； N上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=16.76kN； fg地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc × fgk =1.0×13360.00=13360.00kN/m2 其中 kc地基承载力调整系数，kc=1.0； fgk混凝土抗压强度设计值(C35砼受压fc=16700.00kN/m2,因截面长边小于300mm)（二） fgk=16700.00×0.8=13360.00kN/m2； 地基承载力P=1675.82<13360.00kN/m2,满足要求。计算结果： 第一层龙骨100×100mm单木枋150mm，第二层龙骨100×100mm单木枋400mm； 钢管纵向600mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋100×100mm木枋300mm，对拉螺栓5排12300mm，侧模厚度18mm。（二）、楼板底模验算一、 计算参数结构板厚=202mm,层高=4.20m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ； 支撑采用48钢管：横向间距600mm,纵向间距600mm,支架立杆的步距h=1.50m； 钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm； 立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.20m。二、楼板底模验算1、底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度 板厚 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.20 × 1.2 = 5.82 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m2 × 1.0 × 0.20 × 1.2 = 0.27 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.94 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 6.44 kN/m2.楼板底模板验算底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000×18.002/6=54000mm3木模板惯性矩I=bh3/12=1000×183/12=mm4（1）抗弯强度验算计算简图第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数五跨。a 、荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KM·q1L2 =-0.105×9.94×0.302×106=-93973N.mmb 、荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KM·q2L2 =-0.105×6.44×0.302×106=-60898N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KM·q2L2 =0.078×6.44×0.302×106=45239N.mmC、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN 跨中弯矩系数KM=0.2M4=KM×PL=0.20×3.50×0.30×106=N.mm支座弯矩系数KM=-0.10M5=KM×PL=-0.10×3.50×0.30×106=-N.mmM1=-93973N.mmM2M5=-N.mmM3M4=N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。M=N.mm=0.26kN.m=M/W=/54000=4.73N/mm2 楼板底模抗弯强度=M/W=4.73N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。(2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.606×9.94×0.30×1000=1808N=1.81kN=3V/（2bh）=3×1808/(2×600×18)=0.25N/mm2 楼板底模抗剪强度=3V/(2bh)=0.25N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=6.44N/mm挠度系数K=0.644=Kq2L4/(100EI)=0.644×6.44×3004/(100×9000.00×)=0.08mm=300/400=0.75mm楼板底模挠度V=0.08mm小于0.75mm,满足要求。3.第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=100mm,h=100mm；木枋抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=mm3木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=mm4(1)抗弯强度验算钢管横向间距=600mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数三跨；第一层龙骨受均布荷载q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=9.94×0.30/1.0=2.98kN/m计算简图弯矩系数KM=-0.100最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.100×3.0×6002=-N.mm=-0.11kN.m=M/W =/=0.64N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=M/W=0.64N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.600V=KVqL=0.600×3×0.60×1000=1074N=1.07kN=3V/（2bh）=3×1074/(2×100×100)=0.16N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=0.16N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。 (3)挠度验算q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=6.44×0.30/1.0=2kN/m=2N/mm挠度系数K=0.677最大挠度为 max=KqL4/(100EI)=0.677×2×6004/(100×9000×)=0.02mm=600/400=1.50mm 第一层龙骨挠度V=0.02mm小于1.50mm,满足要求。4、第二层龙骨验算第二层龙骨采用单枋 b=100mm,h=100mm；抵抗矩W=1×100×1002/6=mm3,惯性矩I=1×100×1003/12=mm4；钢管纵向间距600.00mm,计算跨数三跨.(1)抗弯强度验算P=1.100×2.98×0.60×1000=1969N计算简图弯矩系数KM=-0.175最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.175×1969×600=-N.mm=-0.21kN.m=M/W=/=1.24N/mm2第二层龙骨抗弯强度=M/W=1.24N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.650 V=KVP=0.650×1969=1280N=1.28kN =3V/(2bh)=3×1280/(1×2×100×100)=0.19N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=0.19N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算 挠度系数K=1.146 P=6.44×1.100×0.60×1000=4253N =KPL3/(100EI)=1.146×4253×6003/(100×9000.00×)=0.14mm =600/400=1.50mm 第二层龙骨挠度V=0.14mm小于1.50mm,满足要求。5、钢管承载力验算传至每根立柱的力的系数=2.150每根钢管承载NQK1 =2.150×2×1000=4233N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.60×0.60×1×1000=360N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =4233+360=4593N 钢管重量0.0384kN/m,立杆重量=4.00×0.0384×1000=154N 水平拉杆3层,拉杆重量=3×(0.60+0.60)×0.0384×1000=138N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=3×14.6=44N支架重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=154+138+44=336N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2×336+4593=4996N LO=h2a=1.50+2×0.20=1.90m48钢管的i=1.58cm,= LO/i=190.00/1.58=120.25杆件长细比120.3小于150.0,满足要求。 查表得：=0.452P=N/（A）=4996/(0.452×489.00)=22.60N/mm2 立杆稳定性22.60N/mm2小于205N/mm2,满足要求。6、钢管立杆支承面受冲切承载力验算立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）支承楼板厚120mm上部荷载为： F=5.00=5.00kN s =2.00 ft=1.57N/mm2 hO=120-20=100.00mm h =1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00 N/mm2 Um=4×100=400mm（0.7h ft0.15pc,m）Um hO=(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×400.00×100.00)/1000=49.96kN 受冲切承载力49.96kN大于5.00kN,满足要求。7、地基承载力验算 立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 Pfg P=N/A=5.00/0.01=499.59 kN/m2 其中 P立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A基础底面面积(m2)，A=0.01m2； N上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=5.00kN； fg地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc × fgk =1.0×13360.00=13360.00kN/m2 其中 kc地基承载力调整系数，kc=1.0； fgk混凝土抗压强度设计值(C35砼受压fc=16700.00kN/m2,因截面长边小于300mm)fgk=16700.00×0.8=13360.00kN/m2； 地基承载力P=499.59kN/m2<13360.00kN/m2,满足要求。三、计算结果底模18mm,第一层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm；钢管横向间距600mm,钢管纵向间距600mm,立杆步距1.50m。七、高支模施工的安全管理1、 高支模系统施工安全管理机构项目经理为每一安全责任人，技术负责人为直接安全责任人。另外还必须有现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工安全管理领导小组。2、 高支模施工注意问题（1） 成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用门式脚手架方式建立高支模系统。（2） 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3） 支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能进行钢筋安装。（4） 高支模施工现作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。（5） 高支模反搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。（6） 混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。八、高支模施工方法1、 扣件式架支撑系统安装（1） 施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高扣件式脚手架安装架设梁底方龙骨于扣件式脚手架顶托板上梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于扣件式脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下扣件式脚手架可调顶托拆除梁、析模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架（2） 安装1） 高支模采用扣件式架支撑式系统，采用48×3.5mm钢管。2） 扣件式脚手架支撑的搭设必须满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）。3） 脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行三级技术交底，并要签字确认。4） 要对钢管、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。5） 对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。6） 先弹出立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。7） 梁和楼板的脚手架跨距和间距必须案本方案布置。8） 支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层脚手架后，要调节可调底来进行调平校直，然后安装上层脚手架。但可调底底座调节螺杆伸长度不宜超过200mm。在每往上安装一步时，剪刀撑同时安装，扣件式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。9） 纵横向剪立撑设置在周边和内向按本方案间距设置。10） 纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，可调顶托以下100mm处设置一道。立杆必须牢固地支承在钢筋混凝土（楼）面上。11） 立杆、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。12） 模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。13） 支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。2、梁、板模板安装（1）梁底模及侧模均采用18mm胶合板，梁底模铺设在本方横楞上，横楞两头搁置在顶托上。（