K140+491长岗岭分离桥施工方案.doc
【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流K140+491长岗岭分离桥施工方案.精品文档.广西玉林至铁山港高速公路工程11标长岗岭分离式立交桥现浇箱梁施工方案编制： 苏 敏审核： 谭宗林审批： 谢 杰云南第一公路桥梁工程有限公司广西玉林至铁山港高速公路工程11标项目经理部2011年7月15日K140+491长岗岭分离桥现浇箱梁施工方案编制依据：（1） 玉林至铁山港高速公路11合同段合同文件；（2） 玉林至铁山港高速公路11合同段招标、投标文件；（3） 玉林至铁山港高速公路11合同段两阶段施工图设计；（4）公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；（5）公路工程质量检验评定标准（JTJ071-98）；（6）公路工程施工安全技术规程（JTJ076-95）；（7）路桥施工计算手册 （人民交通出版社，2001年5月）；（8）现场调查资料，以及本企业的技术能力、机械设备、施工经验及管理水平进行编制的。第一章 工程概况一、工程概况长岗岭分离式立体交叉桥与被交道国道325交叉桩号为K140+486，交角为50°，全桥按左右幅错孔布置，桥梁第二孔跨越地方道路。本桥上部构造为22+32+22m预应力混凝土连续箱梁，在桥台处设D80型伸缩缝。下部构造桥墩采用双圆柱墩，桩基础，桥台为肋板台，桩基础。本桥起讫点桩号：左幅K140+438.46K140+521.54，桥长83.08m，右幅K140+449.46K140+532.54，桥长83.08m。本桥平面位于R-2400m的右偏圆曲线上；本桥纵面位于R-20000的凸曲线上。本桥位于岩溶区，各桥墩台基础底高程均按设计要求来施工。二、受力计算1、支架、模板方案K140+491长岗岭分离桥桥在上跨既有国道325二级公路采用门式支架以保证现有国道325二级公路的交通，其他部位采用满堂式支架（见图示1）。 图示1混凝土箱梁分两次浇筑成型，第一次浇筑到翼缘板与腹板的交界处，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板等剩余的混凝土。1.1 门式支架门式支架采用I36a工字钢（长9m）布置，为单跨简支梁，跨度为8m。1.1.1 箱梁底模、侧模和内膜均采用18 mm的竹胶板。竹胶板容许应力 0=60MPa,弹性模量E=6*103MPa;1.1.2 底模下方为10cm×10cm的方木条，横桥向布置=40cm; 杉木的容许抗弯应力及弹性模量：11Mpa与9×103 MPa;1.1.3 方木条下方为I36a工字钢，垂直于国道325二级公路布置，箱梁底布置间距为=75cm, 设置60根。1.1.4 支架为50cm的螺旋钢管，壁厚8mm，间距=200cm，设置5根/排。钢管和钢管之间用16的槽钢焊接剪刀撑，以保证整体稳定性。钢管顶上为双拼的I36a的工字钢来承受上部构造的荷载。1.2 满堂式支架脚手管（48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，在墩柱和两桥头位置纵向间距为0.6m,箱梁底板位置横向间距为0.6m，翼缘板位置为0.9m。1.2.1 箱梁底模、侧模和内膜均采用18mm的竹胶板。竹胶板容许应力：0=:6 0MPa,弹性模量E=6*103MPa;1.2.2 底模下方为10cm×10cm的方木条，横桥向布置=40cm;在墩柱和两侧桥台位置采取加密布置=20cm;1.2.3 木方条下方，支架顶托上面为2根48支架管，纵桥向布置。2. 受力计算2.1 门式支架 因该门式支架与G325交叉，验算时，左右幅一起验算箱梁砼重量=7.89m2×2幅×11.8m×26KN/m3=4841KN模板自重(含内模、侧模及内支架)以砼自重的5%计,则=4841KN×5%=242KN施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载: 2.0kPa振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa 计算强度:q=1.2×(+)/(36.65m×9m)+1.4×(+)=27.59KN/m2 计算刚度：q=1.2×(+)/(36.65m×9m)=18.49KN/m22.1.1 底模检算底模采用18 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=40cm 的10×10cm横向方木上，净跨度为30cm，按连续梁考虑。竹胶板容许应力0=60MPa, 弹性模量E=6×103MPa。竹胶合板模板行业标准按合格的标准取值。抵抗矩W=bh2/6=0.3×0.0182/6=1.62×10-5m3抵抗惯性矩I= bh3/12=0.3×0.0183/12=14.6×10-8m4强度检算：Mmax =0.125 ×ql2= 0.125×27.59KN/m2×0.4m×(0.3m)2=0.1242KN.m max = Mmax/W =0.1242KN.m/1.62×10-5m3=7.67MPa<0=80 MPa合格刚度检验：荷载: q=18.49KN/m2×0.4m=7.396KN/mf=ql4/150EI=7.396×103×0.34/(150×6×103×106×14.6×10-8)=0.46mm f0=300/400=0.75mmf <f0 合格2.1.2 底模下横桥向方木条检算底模下方为间距L=40cm 的10×10cm方木条，横桥向布置。其下方为=75cm布置的I36a工字钢。偏于安全考虑方木条的净跨度以75cm计算，按连续梁考虑。(方木条为广东松、杉木)方木条容许应力0=11MPa, 弹性模量E=9×103MPa; =2 MPa抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10-4m3抵抗惯性矩I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.333×10-6m4强度检算：每根方木条承受的荷载q=27.59 KN/m2×0.4m=11.036KN/mMmax =0.125 ×ql2= 0.125×11.036KN/m×(0.75m)2=0.776KN.m max = Mmax/W =0.776KN.m/1.667×10-4m3=4.655MPa<0=11 MPa合格Q max=0.625 ×ql=0.625×11.036 KN/m×0.75m=5.173KNmax = 3Q/2A=3×5.173 KN/(2×0.1m×0.1)m=0.775 MPa<=2 MPa 合格刚度检验：每根方木条承受的荷载: q=18.49KN/m2×0.4m=7.396KN/mf=ql4/150EI=7.396×103×0.754/(150×9×103×106×8.333×10-6)=0.21mmf0=750mm/400=1.875mmf <f0 合格2.1.3顺桥向I36a工字钢检算I36a工字钢顺桥向布置，间距为75cm。共布设60根，长度为9m，采用简支梁结构，净跨为8m。I36a工字钢 W = 145Mpa E = 2.1×105 Mpa； =85 MPaWx=875cm3 ; Ix=15760 cm4; Sm=508.8 cm3; =10mm强度检算：每根I36a工字钢的荷载q=27.59KN/m2×36.65m÷60根=16.85 KN/mMmax =0.125 ×ql2=0.125×16.85 KN/m×82 m2=134.8 KN.mmax = Mmax/W=134.8 KN.m/875×10-6m3=154MPa<1.30=188.5 MPa 合格Q max=0.625 ×ql=0.625×16.85 KN/m×8 m=84.25 KNmax =QSx/Ix=84.25KN×508.8cm3/(15760cm4×10mm)=27.2 MPa<=85 MPa 合格刚度检验：每根I36a工字钢的荷载: q=18.49KN/m2×36.65m÷60根=11.295KN/mf=0.521ql4/100EI=0.521×11.295KN/m×84m4/(100× 2.1×105×106N/m2×15760×10-8 m4)=0.00728m=7.28mm<f0=8m/400=20mm合格2.1.4 钢管顶上I36a工字钢检算钢管顶上设置I36a工字钢来承受上部的荷载，考虑到结构的稳定性采用双拼的结构形式。长度按通长考虑，按连续梁考虑。共设置2排，其下方为50cm的螺旋钢管，壁厚8mm，间距=400cm，共设置11根/排。I36a工字钢 W = 145Mpa E = 2.1×105 Mpa； =85 MPaWx=875cm3 ; Ix=15760 cm4; Sm=508.8 cm3; =10mm强度检算：每侧I36a工字钢的荷载q=27.59KN/m2×36.65m×9m÷2÷45m=101.11KN/mMmax =0.125 ×ql2=0.125×101.11KN/m×42 m2=202.22KN.mmax = Mmax/2W=202.22KN.m/（2×875×10-6m3）=115MPa<1.30=188MPa 合格Q max=0.625 ×ql=0.625×202.22KN/m×4m=505.55KNmax =QSx/2Ix=505.55 KN×508.8cm3/(2×15760 cm4×10mm)=81.5MPa<=85 MPa 合格刚度检验：每侧I36a工字钢的荷载:q=18.49KN/m2×36.65m×9m÷2÷45m=67.77KN/mf=0.521ql4/（2×100EI）=0.521×67.77KN/m×44m4/(2×100× 2.1×105×106N/m2×15760×10-8 m4)=0.00137m=1.37mm<f0=4m/400=10mm合格2.1.5 螺旋钢管检算门式支架采用直径50螺旋钢管,壁厚8,间距=200cm，钢管高度约为4.2m,共设置2排，每排11根。螺旋钢管的两端采用法兰盘结构。回转半径为I=(D2+d2)/4=（5002+4842)/4=347.9长细比=L/I=4200/347.9=12.1（属于粗短杆，但为了整排11根钢管的稳定，在钢管间采用16的槽钢焊接）。由表查得=0.9受压应力验算：工钢传给每根钢管的轴向压力为P=27.59KN/m2×36.65m×9m÷2排÷11根=413KN/m=P/(A)=413×103 /【(×0.5×0.008)×0.9】=36.5Mpa=140 Mpa螺旋钢管稳定性满足要求2.1.6 基础验算基础建在G325二级公路路面上，基础为1m×1m×0.5m的C15混凝土，螺旋钢管的两端采用法兰盘结构。每根钢管的轴向压力P=27.59KN/m2×36.65m×9m÷2排÷11根=413KN 基础底的承载力要求：413KN/1m×1m=413KPa 由于基础在新建二级公路路面上承载力满足要求2.2 满堂式支架脚手管（48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，在墩柱和两桥头位置纵向间距为0.6m,箱梁底板位置横向间距为0.6m，翼缘板位置为0.9m。（仅计算单幅）普通箱梁砼重量(不含翼缘板)=6.395m2×26KN/m3÷8.5m=19.56KN/m2桥台端及桥墩处箱梁砼重量(不含翼缘板)=15.295 m2×26KN/m3÷8.5m =46.785KN/m2每延米箱梁翼缘板重量（单侧）：0.7125m2×26KN/m3=18.525 KN/m模板自重(含内模、侧模及内支架)以砼自重的5%计,施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa 计算强度:q=1.2×(+)+1.4×(+) 计算刚度：q=1.2×(+)（根据具体验算的工况再加入翼缘板重量）2.2.1 底模检算箱梁底板底模采用18 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=40cm 的10×10cm横向方木上，净跨度为30cm，按连续梁考虑。（在桥台端及桥墩处为实心混凝土，在该部位采取加密的方法即间距=20cm）竹胶板容许应力0=60MPa, 弹性模量E=6×103MPa。竹胶合板模板行业标准按合格的标准取值。抵抗矩W=bh2/6=0.3×0.0182/6=1.62×10-5m3抵抗惯性矩I= bh3/12=0.3×0.0183/12=14.6×10-8m4a、普通箱梁段：强度检算：（取1.0m进行计算）q=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.4m=13.5KN/mMmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.5 KN/m2×(0.3m)2=0.1519KN.m max = Mmax/W =0.1519KN.m/1.62×10-5m3=9.38MPa<0=80 MPa合格刚度检验：荷载: q=1.2×19.56KN/m2×1.05×0.4m=9.858 KN/mf=ql4/150EI=9.858×103×0.34/(150×6×103×106×14.6×10-8)=0.61mm f0=300/400=0.75mmf <f0 合格b、桥台端及桥墩处实心段箱梁段：强度检算：（取1.0m进行计算）q=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.2m=13.61 KN/mMmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.61KN/m2×(0.2m)2=0.0681KN.m max = Mmax/W =0.0681KN.m/1.62×10-5m3=4.2MPa<0=80 MPa合格刚度检验：荷载: q=1.2×46.785KN/m2×1.05×0.2m=11.79 KN/mf=ql4/150EI=11.79×103×0.24/(150×6×103×106×14.6×10-8)=0.14mm f0=200/400=0.5mmf <f0 合格2.2.2 底模下横桥向方木条检算普通混凝土箱梁底模下方为纵向间距L=40cm 的10×10cm方木条，横桥向布置。其下方为顺桥向跨径90cm的双拼48×3.5mm支架管，横桥向间距为60cm布置。则方木条的净跨度以60cm计算，按连续梁考虑。 桥台两侧和桥墩处实心混凝土箱梁采用加密形式，纵向间距为20cm，横桥向布置方木条的净跨度以60cm计算，按连续梁考虑。(方木条为广东松、杉木)方木条容许应力0=11MPa, 弹性模量E=9×103MPa; =2 MPa抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10-4m3抵抗惯性矩I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.333×10-6m4a、普通混凝土箱梁段强度检算：每根方木条承受的荷载q=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.4m=13.5KN/mMmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.5 KN/m×(0.6m)2=0.6075KN.m max = Mmax/W =0.6075KN.m/1.667×10-4m3=3.64MPa<0=11 MPa合格Q max=0.625 ×ql=0.625×13.5 KN/m×0.6m=5.0625 KNmax = 3Q/2A=3×5.0625KN/(2×0.1m×0.1)m=0.76MPa<=2 MPa 合格刚度检验：每根方木条承受的荷载: q=19.56KN/m2×1.2×1.05×0.4m=9.858KN/mf=ql4/150EI=9.858×103×0.64/(150×9×103×106×8.333×10-6)=0.11mmf0=600/400=1.5mmf <f0 合格b、桥台端及桥墩处实心段箱梁段：强度检算：每根方木条承受的荷载q=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.2m=13.61 KN/mMmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.61 KN/m×(0.6m)2=0.6125KN.m max = Mmax/W =0.6125KN.m/1.667×10-4m3=3.67MPa<0=11 MPa合格Q max=0.625 ×ql=0.625×13.61 KN/m×0.6m=5.104 KNmax = 3Q/2A=3×5.104KN/(2×0.1m×0.1)m=0.77MPa<=2 MPa 合格刚度检验：每根方木条承受的荷载: q=46.785KN/m2×1.2×1.05×0.2m=11.79KN/mf=ql4/150EI=11.79×103×0.64/(150×9×103×106×8.333×10-6)=0.14mmf0=600/400=1.5mmf <f0 合格2.2.3顺桥向双拼48×3.5mm支架管检算支架管顶上设置双拼48×3.5mm支架管来承受上部的荷载，在箱梁底板下按60cm的间距来布置，顺桥向跨度为90cm。在实心混凝土箱梁段顺桥向跨度为60cm。按连续梁考虑。48×3.5mm支架管 W = 145Mpa E = 2.1×105 Mpa； =85 MPaWx=5.078×103mm3 ; Ix=1.215×105 mm4; a、普通混凝土箱梁段强度检算：双拼48×3.5mm支架管的荷载q=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.6m=20.25KN/mMmax =0.1×ql2=0.1×20.25KN/m×0.92 m2=1.64KN.mmax = Mmax/W=1.64KN.m/（2×5.078×10-6m3）=161MPa<1.30=188 MPa 合格刚度检验：双拼48×3.5mm支架管的荷载q=(1.2×19.56KN/m2×1.05×0.6m=14.79KN/mf=ql4/（150EI）=14790N/m×0.94m4/(150× 2.1×105×106N/m2×2×1.215×10-7m4)=0.00127m=1.27mm<f0=0.9m/400=2.25mm合格b、桥台两侧及桥墩处实心段混凝土箱梁段强度检算：双拼48×3.5mm支架管的荷载q=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.6m=40.83KN/mMmax =0.1 ×ql2=0.1×40.83KN/m×0.62 m2=1.47KN.mmax = Mmax/W=1.47KN.m/（2×5.078×10-6m3）=144.7MPa<1.30=188MPa 合格刚度检验：双拼48×3.5mm支架管的荷载q=(1.2×46.785KN/m2×1.05×0.6=35.37KN/mf=ql4/（150EI）=35370N/m×0.64m4/(150× 2.1×105×106N/m2×2×1.215×10-7m4)=0.0006m=0.6mm<f0=0.6m/400=1.5mm合格2.2.4支架立杆计算a、普通混凝土箱梁段每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1= 1.2×(+)+1.4×(+)×0.6m×0.9m=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.6m×0.9m=18.22KN安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*0.235=2.35 KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=18.22+2.35=20.57 kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=76<80,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N= A=0.513×489×215=53.93kNN<N 合格强度验算：aN/Aji=20.57×1000/489=42.07MPaa=145 MPa 合格b、两侧桥台及桥墩实心混凝土箱梁段每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.6米计算）：P1= 1.2×(+)+1.4×(+)×0.6m×0.6m=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2) ×0.6m×0.6m =24.5KN安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10×0.235=2.35 KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=24.5+2.35=26.85 kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=76<80,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N= A=0.513×489×215=53.93kNN<N 合格强度验算：aN/Aji=24.501×1000/489=50.1MPaa=140 MPa 合格2.2.4支架立杆计算上面计算结果：单根立杆所承受的最大竖向力为：p=26.85 kN支架管底撑的尺寸为10cm×10cm,则：=P/A=26.85×103 /10cm×10cm =2.658 MPa土路基不能满足，采用10cm15cm厚的C15的混凝土来增强承载能力。
