三落里车行天桥现浇箱梁施工方案上报.doc

【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流三落里车行天桥现浇箱梁施工方案上报.精品文档.福建省莆田至永定（闽粤界）高速公路永春至永定泉州段A3合同段三落里车行天桥现浇箱梁施工方案编 制： 审 核： 批 准： 中铁十局二公司莆永高速A3合同段项目部年 月 日目 录1.编制说明11.1 编制依据11.2 编制原则11.3 技术规范11.4编制范围22.工程概况22.1地形、地貌、地质、水文概况22.2设计概况23.施工部署23.1 施工管理目标23.2 施工顺序34.施工准备34.1材料准备34.2技术准备44.3机械准备44.4主要人员配备44.5施工用水、用电45.施工方案55.1支架搭设55.2支架预压与底模标高调整125.3支架预压的沉降观测布置125.4支架预拱度设置125.5桥梁支座安装135.6模板制作与安装135.7钢筋制作安装与波纹管安装145.8混凝土浇筑与养护145.9预应力施工175.10压浆及封锚196.施工进度安排216.1施工进度安排原则216.2施工进度安排216.3工期保证措施217.质量目标、保证措施及常见病害预防措施227.1质量目标227.2质量保证体系227.3质量保证措施247.4其他保证措施248台风及雨季施工安排269安全及环保保证体系279.1安全保证体系279.2安全施工保证措施289.3劳动安全保护措施329.4环境保护措施329.5生态环境保护方案3310文明施工管理体系3510.1文明施工措施3510.2文明施工组织机构3511施工应急预案361.编制说明1.1 编制依据1、国家和福建省现行的设计、施工、验收采用的规范、标准。2、 中交第二公路勘察设计研究院福建省莆永高速永春至永定泉州段两阶段施工图设计及相关设计资料。3、桥梁施工图纸、现场核对情况。4、ISO9001：2000、ISO14001：1996、OHSAS18001：1999管理体系的质量手册、程序文件。5、莆永高速永春至永定泉州段A3合同段实施性施工组织设计。6、施工技术能力、机械设备能力及相关工程的施工经验。7、福建省高速公路施工标准化管理指南（桥梁）中有关桥梁施工方面的要求及莆永高速公路招标文件范本的相关规定。1.2 编制原则1、施工图纸及相关设计文件的各项要求。2、确保施工安全。3、业主、监理下发文件。4、从组织机构、施工方案、机械设备配备、工程材料供应等方面，确保工程质量满足施工合同的要求。5、临时工程用地本着“临征结合、节约用地、满足施工、精打细算”的原则安排。6、充分考虑并做好水土保持与环境保护工作。1.3 技术规范中华人民共和国行业标准公路工程技术标准JTG B01-2003。中华人民共和国交通部部颁标准公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-2007。中华人民共和国交通部部颁标准公路工程抗震设计规范JTJ004-89。公路桥涵施工技术规范(JTJ 041-2000)。公路工程质量检验评定标准(JTG F80/1-2004)。钢筋焊接及验收规程（JTG 18-2003）。1.4编制范围福建省莆田至永定（闽粤界）高速公路永春至永定泉州段A3合同段K14+090三落里车行天桥现浇箱梁工程（FK0+218.21FK0+281.21）。2.工程概况2.1地形、地貌、地质、水文概况桥址区属侵蚀构造丘陵夹沟谷洼地平缓地貌区，海拔高程约150.0m，坡度约30°。两侧山顶以浑圆状为主，自然山体稳定，山体山势不大，冲沟以“U”型谷为主，少见“V”型谷，坡面植被较好，多为灌木。地层上部主要由第四系人工填土和残坡积粉质粘土组成，下伏基岩为燕山早期第三阶段侵入花岗岩（）。基岩工程地质岩组属硬质岩，埋藏较浅，场地位于建筑抗震有利地段，场地属中等复杂场地，水文地质条件简单，稳定性和适宜性满足规范要求。2.2设计概况三落里车行天桥位于K14+090，为被交道上跨主线，主线与被交道交叉桩号FK0+249.710=K14+090，交角100度。平面位于直线上，纵面位于i=4%的上坡路段上。桥梁全宽5.5m，净宽4.5m，按机耕路设计，设计荷载为公路-级，人群荷载3.0KN/m。本桥上部结构为预应力混凝土连续箱梁，采用贝雷梁支架施工，桥跨组合为28+28m，全桥共1联，桥梁全长63.0m。箱梁底宽3m，顶宽5.5m，箱梁高1.8m，设计混凝土标号为C50，混凝土方量205方。3.施工部署3.1 施工管理目标1、 施工质量管理目标施工中严格遵守国务院颁发的建设工程质量管理条例（国务院令第279号）及国家、福建省现行的工程质量验收标准，认真贯彻执行国家、福建省有关质量的法律、法规、规章、技术标准、规范、规程和要求；原材料进场验收合格率100%；工序检验合格率100%；检验批、分项工程、分部工程、单位工程一次验收合格率达到100%。2、职业健康安全目标职业健康目标：符合国家“职业病防治法”和相关法律法规要求。安全管理目标：创建“安全质量标准工地”；确保实现“四杜绝，两确保”的安全目标，即：杜绝责任行车重大、大事故；杜绝责任职工死亡事故；杜绝重大火灾爆炸事故；杜绝重大安全责任事故；确保设备和行车安全；确保施工和人身安全。3、环境、文明施工目标环境管理目标：（1）、资源、能源消耗量：实现定额要求。（2）、噪音控制、建筑垃圾等污染物排放量达标率100%，符合国家和当地政府法律法规要求及其他要求。文明施工目标：各项临时设施、布局合理，整齐有序。各种建筑材料分类堆码整齐；场区排水系统畅通；施工安全警示牌、宣传牌醒目稳固；严格控制噪音、震动、光源对居民的侵扰。3.2 施工顺序施工顺序：地基处理（桥台处基础）搭设支架安装工字钢及贝雷梁支架及模板预压安装底模及侧模支座及防落梁措施安装绑扎底腹板及横梁钢筋安装底腹板预应力体系安装底腹板、横梁、端头模板及预埋件顶板底模支架搭设及安装绑扎顶板及预埋件钢筋安装顶板预应力体系混凝土浇筑混凝土养护预应力张拉、压浆、封锚支架拆除及清理现场。 4.施工准备4.1材料准备1、砂：项目部采用福建省漳州市清华采石场开采的中粗砂，砂样已检合格。 2、碎石：项目部采用白山同隧道采石场开采的三级配反击破碎石，碎石已检合格。3、水泥：项目部采用福建美岭（莲花牌）水泥，水泥样品已检合格。4、钢材：项目部采用福建三钢钢铁厂出品的钢材，钢材样品已检合格。4.2技术准备1、现场测量已完成。2、试验室仪器标定已全部完成。3、混凝土配合比选配已经批复。4、测量仪器及检测设备已全部到位，具体配置见主要仪器及检测设备表。 主要仪器及检测设备表 表2序号仪 器 名 称单 位数 量备 注1徕卡TCRP1201+全站仪台12DSZ3水准仪台23钢 尺5m把54钢 尺50m把25混凝土试模组96试验检测设备套14.3机械准备1、三落里车行天桥现浇箱梁构造施工所需机械设备已于2013年4月10日随施工队伍全部进场，详见附件1主要施工机械设备表。2、混凝土采用拌和站集中供应，两套HZS90拌和楼已于2011年3月组装调试完毕，并鉴定合格。4.4主要人员配备现场施工负责人：李 蕾 现场技术负责人：彭月亮 现场质量负责人：冯 涛 现场试验负责人：耿小虎现场环保负责人：王秋生 专职安全管理人员：李易东桥涵工程二队：15人4.5施工用水、用电施工现场水资源丰富，能够满足施工用水，施工用电与当地电力部门联系，接当地工业用电，同时备一台100KW发电机备用。5.施工方案5.1支架搭设5.1.1地基处理1、平整场地：将0#、2#台台前2m范围整平并压实，测量基底承载力，满足要求后施工混凝土基础（见附图）。5.1.2支架施工本次现浇支架主要采用贝雷梁搭设，在1#墩上埋设20a工字钢，并预埋钢板焊接牛腿，在槽钢上放置砂箱以方便落模，砂箱上部采用1根I45工字钢作横梁，上铺8道贝雷梁做纵梁，所有贝雷梁横向每4米一道用加强弦杆连接成整体。贝雷梁上设置10槽钢，间距0.6m，槽钢上铺设10*10cm方木，方木间距0.3m，方木上铺设竹胶板做底模。5.1.3支架受力验算1、梁体荷载计算砼重=205*26=5330KN人员、机具、及偶然风力等荷载取1.2倍系数计算长度=25.5m2、竹胶板受力检算：为安全考虑竹胶板按简支进行检算，竹胶板规格为1.22m*2.44m*0.012m，取1cm宽竹胶板作为计算单元，其抗弯强度设计值为fm=80.6MPa，弹性模量为Em=7600Mpa力学模型如下：0.3mW=bh2/6=0.01*0.0122/6=2.4*10-7m3，I=bh3/12=0.01*0.0123/12=1.73*10-11m4以最不利荷载计算，混凝土自重为26KN/m3，混凝土高度最大为1.8mq=26*1.8=46.8KN/q1=46.8*0.01*1.2=0.56KN/mM= q*L2*1/8=0.56*103*0.3*0.3/8=6.3 N.m=M/W=6.3/2.4*10-7=26.3MPa<=80.6MPa=5q*L4/384EI=5*0.56*103*0.34/384*7.6*109*1.73*10-11=0.45mm<=L/400=300/400=0.75mm经检算竹胶板受力满足要求。3、竹胶板底方木受力检算方木采用0.1m*0.1m规格，方木受力考虑为简支，=10MPa方木力学特性w=0.13/6=1.67*10-4m3 I=0.14/12=8.33*10-6m4 0.6m以最不利荷载计算，混凝土自重为26KN/m3，混凝土高度最大为1.8mq=26*1.8*0.3*1.2=16.8KN/M= q*L2*1/8=16.8*103*0.6*0.6/8=758N.m=M/W=758/1.67*10-4=4.5MPa<=10MPa=5q*L4/384EI=5*16.8*103*0.64/384*9*109*8.33*10-6=0.38mm<=L/400=600/400=1.5mm经检算方木受力满足要求。4、方木下槽钢受力检算：槽钢近似看成简支结构，槽钢受力近似均布荷载，槽钢最大受力跨度0.9m，力学模型如下：槽钢特性：W=39.7×10-6m3 I198×10-8 m4 E=2.1*1011 Pa 158 Mpa以最不利原则，混凝土最大高度1.8mq=1.8*0.1*26*1.2=5.6KN/mM= q*L2*1/8=5.6*103*0.9*0.9/8=567N.m=M/W=567/39.7*10-6=14.3MPa<=158MPa=5q*L4/384EI=5*5.6*103*0.94/384*2.1*1011*198*10-8=0.12mm<=L/400=1100/400=2.75mm经检算槽钢受力满足要求。5、腹板下48钢管脚手架受力检算：q=1.25*0.3*26*1.2=11.7KN/mF=q*l=11.7*1.0=11.7KNF=30KN以最不利原则立杆长度L=1.5m，W=4.5*10-6I=10.7*10-8 E=2.05*1011 A=4.24*10-4i=1.59=L/i=1.5/0.0159=94.3=0.634=N/A =11.7*1000/0.634/4.24*10-4=43.5Mpa<=205MPa横杆受力检算,简化成简支结构M=ql2/8=11.7*0.6*0.6/8=0.53KN.m=M/W=0.52*103/4.5*10-6=117MPa<=205MPa=5q*L4/384EI=5*11.7*103*0.64/384*2.05*1011*10.7*10-8=0.9mm<=L/400=600/400=1.5mm6、贝雷片受力检算计算跨度L=25.5 m1)、腹板下贝雷片受力检算：梁高1.8m，腹板平均宽度0.5mQ=1.8*0.5*26*1.2=28.08KN/mM =q*L2*1/8=28.08*25.5*25.5/8=2282.4KN.mQ =qL/2=28.08*25.5/2=358.02KN单排单层贝雷梁允许承受弯矩1687.5KN.m单排单层贝雷梁允许承受剪力245.2 KN腹板下布置2排加强型贝雷片，设置间距0.45m。2*1687.5=3375>2282.4KN.m2*245.2=490.4KN>358.02KN加载挠度=5q*L4/384EI/12 =5*28.08*25.54*103/384*2.1*1011*577434.4*10-8/2=63.7mm<1=L/400=63.8mm2）、底板处贝雷片受力计算：底（顶）板平均高度0.6mQ=0.6*1.8*26*1.2=33.6KN/mM=q*L2*1/8=33.6*25.5*25.5/8=2731KN.mQ=qL/2=33.6*25.5/2=428.4KN单排单层贝雷梁允许承受弯矩1687.5KN.m单排单层贝雷梁允许承受剪力245.2 KN底板下布置3排加强型贝雷片，设置间距0.45m。3*1687.5=5062.5>2731KN.m3*245.2=735.6KN>428.4KN加载挠度=5q*L4/384EI/2 =5*33.6*25.54*103/384*2.1*1011*577434.4*10-8/3=50.7mm<2=L/400=63.8mm3）、翼缘板下贝雷片受力检算q=0.23*1.25*26*1.2=8.8KN/mM =q*L2*1/8=8.8*25.5*25.5/8=715.3KN.mQ =qL/2=8.8*25.5/2=112.2KN单排单层贝雷梁允许承受弯矩1687.5KN.m单排单层贝雷梁允许承受剪力245.2 KN腹板下布置1排加强型贝雷片，设置间距0.9m。1687.5>715.3KN.m245.2KN>112.2KN加载挠度=5q*L4/384EI/12 =5*8.8*25.54*103/384*2.1*1011*577434.4*10-8=40mm<1=L/400=63.7mm7、横向分配梁45a工字钢计算I=22200*10-8m4 W=1430*10-6m3E=2.1*1011Pa =205MPa根据最不利原则检算工字钢受力，45A工字钢简化为简直结构受集中荷载，每排贝雷片自重G=29.7KN底板下2处受力，每处受力为：F1=qL/2/3+G/2=33.6*25.5/2/3+29.7/2=157.6KN腹板下2处受力，每处受力为：F2= qL/2/2+G/2=28.08*25.5/2/2+29.7/2=193.86KN翼板下1处受力，每处受力为：F3= qL/2+G/2=8.8*25.5/2+29.7/2=127.05KN则工字钢受力为：F1=157.6KN，F2=193.86KN，F3=127.05KN45A工字钢受力计算模型简化为：荷载F3悬臂部分分析M3=F3*1.35=127.05*1.35=171.52KN.m3=M/W=171.52*103/1430*10-6=119.9MPa3=F3*1.0*1.352*(1+1.35/1.0)/3EI=127.05*1.0*1.353*2.35 /3*2.1*1011*22200*10-8=3.89mm荷载F2悬臂部分分析M2=F2*0.45=193.86*0.45=87.23KN.m2=M/W=87.23*103/1430*10-6=61MPa2=F2*1.0*0.452*(1+0.45/1.0) /3EI=193.86*1.0*0.453*1.45/3*2.1*1011*22200*10-8=0.41mm荷载F1跨中部分分析M1=F1*0.55*0.45/1.0=157.6*0.45*0.55/1.0=39.01KN.m1=M1/W=39.01*103/1430*10-6=27.2MPa1=F1*0.45*（0.552+2*0.55*0.45)3/3) /9EIl =157.6*0.45*0.41*103/9*2.1*1011*22200*10-8*1.0=0.07mm根据力学原理弯矩叠加得工字钢受力分析M0=M2+M3-M1=171.52+87.23-39.01=219.74 KN.m0=M0/W=219.74*103/1430*10-6=153.7MPa<=205MPa0= 2+ 3- 1=3.89+0.41-0.07=4.23<=L/400=12mm经检算横向分配梁45A工字钢受力满足要求。8、预埋工字钢受力检算桥墩处支墩采用在墩身预埋工字钢加槽钢牛腿斜撑,采用预埋20a工字钢三排。I=2370*10-8，W=237*10-6单根20a工字钢重G=7.0*52.7*9.8/1000=3.6KN工字钢支点受力为F=(3F1+4F2+2F3+G)/3=(157.6*3+4*193.86+2*127.05+3.6)/3=501.98KN预埋工字钢受力为两端固定中点受力：支点反力Ra=Rb=F/2=250.9 KN剪力Va=-Vb=Ra=Rb=250.9 KN剪应力=V/hw*tw=250.9*103/200*11.4*10-6=110.4MPa<205MPaM=FL/8=501.9*0.5/8=31.4KN.m=M/W=31.4*103/237*10-6=132.4MPa<=205MPa=FL3/192EI=501.9*103*0.53/192*2.1*1011*2370*10-8=0.066<=500/400=500/400=1.25mm根据以上验算结果，本支架预埋采用20a工字钢符合要求。3.7钢管支墩条形基础地基承载力检算立柱基础采用条形基础基础规格为1.0m*0.6m*3m，中间设置三根钢管立柱，地基承载力要求为：基础荷载=3*F+1.0*0.6*3*26=1552.2KN地基承载力P=F/A=1552.2/1.0*6=258.7kPa经检算，地基承载力大于260KPa时，该支架方案受力满足要求。5.1.4支架搭设注意事项1、预埋墩身槽钢时要控制预埋高度，保证后期贝雷梁安装及拆除。2、横梁安装完成后，安装贝雷片时应事先在现场按照跨径进行拼装，并进行整体式吊装，以减少对道路的影响。3、贝雷片安装后应用U型钢板将其锁死在I45a横梁,在纵向每隔2.5m用10槽钢对梁底进行加强，贝雷梁上铺10槽钢，槽钢上铺设10*10cm方木，方木上安装底模。4、对安装好的贝雷片禁止焊接。5.2支架预压与底模标高调整支架搭设好后，在安装梁体底模前对支架进行预压，消除整个支架的塑性变形和地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。并按照设计要求设置施工预拱度。预压重量按照设计要求的100%梁体重量进行。支架预压采用沙袋，按梁体断面图荷载分布布置沙袋，取梁体混凝土密度2.6t/m3，沙袋加载按混凝土浇筑顺序进行，纵向从中间向两侧加载，横向从中间向两侧对称加载，从第一层依次向上迭加。预压采用分层，加载时对荷载达到0%、50%、70%、100%进行测量监控，并记录数据。当荷载达到100%时，持续荷载48小时，并测量、记录，观察底部钢架结构有无弯沉变形。卸载时对荷载为设计重量的70%、50%、0%进行测量，并记录。测量目标：消除支架及基础非弹性变形。检查支架结构稳定性。依据测量数据，确定单位荷载产生的变形，并绘制弹性曲线。5.3支架预压的沉降观测布置考虑梁体设计预拱度，计算出底模预拱度值，通过支架上部砂箱调整好底模标高。预压过程中检查支架的工作情况，钢架件有无压弯或变形等。同时对混凝土基础及预埋槽钢进行变形观测，为了更好的掌握变形量，需要在底模上布置沉降观测点，观测点每跨设三排，分别在两个跨端和跨中，点位布置位置在底模上，平面位置处在钢管支架的正上方，每个观测点用红油漆标识，不得悬空。5.4支架预拱度设置根据设计文件考虑的影响因素，模架反拱度的实际设置主要考虑模板承重后引起的弹性变形、恒载、混凝土梁产生的弹性变形、支点沉降。L：预留弹性变形值（）=模架等载预压时底模跨中的挠度值（根据堆载预压观测所得）。以等载预压的实测挠度值计算而设定的理论反拱值。5.5桥梁支座安装 支座必须按设计要求制造，出厂时必须有检验证书和产品合格证，并按相关标准进行抽样检查，合格后方能使用。按其工作特征分为：固定支座：代号GD；双向活动支座：代号SX；单向活动支座：代号DX。桥墩上设置固定支座1块，桥台处设置单向及双向支座各一块，共计5块。桥梁施工图上固定支座安装端有说明，严格按设计施工图进行施工。(1)、安装前全面检查支座零件有无丢失、损坏，相对各滑移面用酮或乙醇清洁，其他部件也应清洗干净。(2)、支座除标高符合设计要求外，应保证平面两个方向的水平，支座四脚高差不得大于2mm。(3)、支座安装流程：垫石预埋四角锚栓安装底钢板支座固定、安装5.6模板制作与安装箱梁模板均采用竹胶板，底模安装前，先调整好支架的高度，再铺设模板，预压完成后即时调整模板。模板的支撑要牢固。箱梁砼是外露砼，要注意砼外观，各种接缝要紧密，不漏浆。箱梁混凝土两次性浇注，第一次先浇筑底板和腹板，腹板浇筑到上倒角处，再浇筑顶板和翼板。由于箱梁侧模板安装后，有钢筋、预应力筋，内模等多道工序，作业时间相对较长，往往等到浇筑砼时，模板内有许多杂物，采用空压机和高压风机配合人工进行清理。模板施工应注意事项： 制作模板前首先熟悉施工图，核实工程结构或构件的各细部尺寸，复杂结构应通过放大样，以便能正确配制。按施工图制作的模板，边制做边安装，安装时测量班应及时复核轴线。模板的接缝必须密合，两块竹胶板在拼装时产生的缝隙可用玻璃胶将缝隙填补。5.7钢筋制作安装与波纹管安装 钢筋在钢筋场集中加工制作，按设计图进行绑扎、焊接成型，先进行底腹板普通钢筋绑扎及预埋件安装，再进行底腹板及竖向预应力波纹管定位及预应力筋安装，安放好顶模后安装顶板和翼缘板钢筋及预埋件安装。最后进行顶板内纵向波纹管定位及预应力筋的安装、底板钢筋焊接的接头尽可能布置在各孔的1/4L左右处，同时接头应避免在同一截面上。所有的电弧焊接和绑扎接头长度与钢筋弯曲处半径及长度均应符合施工规范要求，竖向预应力制作采取分件安装成整体。钢筋绑扎前大体标出预应力体系及预埋件位置，尽可能提前调整普通钢筋。波纹管定位筋间距80cm布置，曲线处应加密至间距50cm，波纹管严格按照设计布设定位，采用坐标法用钢筋网片定位，定位网片应固定牢靠确保管道位置准确。接头处两段波纹管应插入接头管20cm，以防施工中脱落，并用宽胶带纸缠裹、密封，确保灰浆不能渗入管道中，预应力管道锚具处空隙用海绵填塞，防止漏浆。端模锚固部位及齿板模板要制作精细，安装位置及角度准确。因顶板、底板、腹板内有大量波纹管，为了不使波纹管损坏，钢筋焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，浇注砼前再仔细检查管道有无破损并及时修补，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当调整普通钢筋。为使保护层数据准确，保护层垫块不被压坏，箱梁施工垫块按不小于4个/m2安装，且绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层。5.8混凝土浇筑与养护在各项准备工作全部到位，且钢筋、模板、预应力管道、预埋件等经监理工程师检查合格后，方可进行箱梁砼浇筑。5.8.1砼的浇筑砼浇筑混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土运输车运输至现场，采用混凝土泵车泵送入模。混凝土开盘前，应根据砂石含水率换算出施工配合比，要求由试验室提供给混凝土拌合站操作手，设定各种参数，并做好记录。混凝土开盘时，试验室人员必须到场。混凝土浇筑采用对称浇筑，水平分层浇筑每层30cm。技术人员对混凝土的捣固要全程跟班作业，在前层混凝土初凝之前将次层混凝土浇筑完毕，保证无层间冷缝，混凝土的振捣严格按振动棒的作用范围进行，严防漏捣、欠捣和过振，当预应力管道密集，空隙小时，配备小直径30型的插入式振捣器, 振捣棒要快插慢拔，移动距离以50cm为宜，振动时间以混凝土面不下沉，无气泡溢出，表面泛浆为度，大约为2030s，振捣时不可在钢筋上平拖，不可碰撞预应力管道、模板、钢筋、辅助设施等。进行底腹板混凝土浇注时精心施工，用竹胶板在下料周边覆盖，防止混凝土散落到两侧腹板壁上及上部钢筋上。若存在以上问题，需及时清除，保证钢筋与后浇混凝土的粘结力及混凝土的外观质量。浇注混凝土前应先洒水湿润模板和施工缝部位，梁体砼一次浇筑成型，总方量为205m3。混凝土浇筑顺序从1#墩向两侧对称浇筑，先浇筑底板混凝土，底板混凝土布料厚度略低于设计厚度，然后浇筑腹板混凝土，左右腹板同时推进，腹板混凝土分层浇筑，每层混凝土端头相距不超过2m ，每层混凝土振捣密实后方可进行下一层混凝土浇筑。底板混凝土厚度要严格控制，沿梁长每2m设一高度控制点，底板灌注完成后，灌注腹板混凝土，如振捣时腹板混凝土从内模下冒出底板混凝土上时，应停止振捣，并在内侧模下与底板交接处加水平压板，以防止混凝土大量冒出。对冒出的混凝土，应待混凝土灌注完毕后再处理，避免因过早铲除，造成腹板混凝土继续流失，出现沟、洞等缺陷。在灌筑底腹板混凝土时，由有经验的人在连续梁内用小锤敲击内模，检查其填充密实情况，对混凝土填充不密实的地方，随时采取措施，确保混凝土填充密实。当浇注到顶板砼时，应提前焊接标高控制点，并做好梁顶坡度控制，混凝土布料厚度略高于设计厚度，混凝土在振捣平整后，先用人工粗略整平，然后用铝合金刮尺精确找坡，随后进行初步抹面，顶板混凝土应进行二次收光抹面并拉毛,第二次抹面应在混凝土近初凝前进行，以防砼表面失水引起表面干裂。抹面时严禁洒水。梁体混凝土强度约48MPa时（初凝后终凝前，以手指压混凝土表面，轻按不软，重按不陷，灰浆不粘手，表面不留指痕），抽动钢绞线以免漏浆后钢绞线被粘住，并向孔道内通入高压空气，消除管内杂物。混凝土浇筑施工注意事项.混凝土浇筑前对所有操作人员进行详细的技术交底，并对模板钢筋的细部尺寸等及混凝土的拌合运输、浇筑机具进行一次全面的检查，满足施工要求后方可开始施工。混凝土浇筑前应检查箱梁各模板接头间的缝隙是否严密，连接螺栓、加固拉杆是否上紧。混凝土浇筑时，下料连续、均匀，不可对一部位集中猛投料，控制混凝土入模速度，尽量减小其冲击力。混凝土浇筑时水平分层，纵向分段进行，水平分层厚度小于30 cm，水平施工缝设设在上倒角处，先跨中后两边，先底模后腹板再顶板的顺序进行。分区专人振捣，混凝土施工前，对振捣工交底，讲明波纹管位置，严防发生振动棒直接接触波纹管以及漏振、欠振和过振的情况，不得用振捣棒对混凝土进行水平拉运。施工中要随时检查钢筋模板及预埋件和预留孔的位置和稳固情况，发现问题及时处理。5.8.2砼的养护梁体砼浇筑完初凝后应立即进行养护，在养护期间，使砼表面保持湿润，防止雨淋、日晒。因此，对砼外露面，待表面收浆、凝固后即用土工布覆盖，并及时在模板及土工布上洒水，养护期不少于设计及规定的时间。混凝土洒水养护时间表环境相对湿度60%60%-90%90%洒 水 天 数147可不洒水5.9预应力施工 5.9.1使用原材料的注意事项预应力钢筋应进行验收，验收包括：质量证明书包装标志是否齐全正确是否有损伤，油污，锈蚀应对钢材进行原材料检验钢绞线及锚夹具进场分批进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差，对其力学性能应根据供货情况确定是否复验。钢筋要有效地采取防雨措施，钢筋存放应放在枕木上，间距应小于3m，以防钢筋产生弯曲变形，整盘钢绞线存放也应采取防雨，干燥措施。5.9.2管道施工中的注意事项在制作及管道输送过程中，注意轻放，避免挤、碰变形、破损，并保证尺寸。管道存放要顺直，不得受潮和雨淋锈蚀。要准确按照设计坐标放置，并用定位钢筋固定，安放后的管道必须平顺，无折角。施工中人员，机械，振动棒等不得碰撞管道。管道接头要连接牢固、密封，压浆管道要顺直畅通，分级浇注的砼，在每次浇注时，均应仔细检查管道的密封情况。严格检查无误后，采用空压机通风的方法清除管道内杂物，保证管道畅通。接头长度以5d为准，采用大一号的波纹管套接，要对称旋紧，并用胶带纸缠好接头处以防止混凝土浆掺入，当管道位置与非预应力钢筋发生矛盾时采取以管道为主的原则，适当移动钢筋保证管道位置的正确。5.9.3穿束的埋设注意事项整盘的钢绞线要安放在专用线盘上固定后，方可解捆散盘。切割钢绞线时应在切割处两边用铁丝扎好，以防散头。预应力在使用前必须清除泥土、油污，干净后方能使用。预应力钢绞线和高强钢筋下料应用砂轮机切割，严禁电气焊进行切割，切割后应磨平去毛刺。预应力筋的下料应严格按设计及规定长度下料。5.9.4施加预应力预应力张拉设备使用智能张拉机。预应力采用YCW350型千斤顶整体张拉，张拉时两端对称进行，张拉顺序为：F1-F2-F3。预应力筋张拉采用张拉力与伸长量双控，以张拉力为主，实际伸长量与计算伸长量差值控在6%以内，张拉时砼强度及弹性模量必须达到90%设计强度以上且砼龄期不小于7天。钢绞线张拉步骤：010%K20%K100%K持荷5分钟锚固5.9.5张拉注意事项在张拉过程中如有滑丝、断丝、伸长量超过±6%计算伸长量情况发生，则需分析原因并处理后重新张拉。张拉静停过程中如油压下降，应缓慢补油至规定油压，以保证张拉吨位。、在张拉过程中发生滑丝现象，可能由于以下原因：可能在张拉时锚具锥孔与夹片之间有杂物。钢绞线上有油污、锚垫板喇叭口内有混凝土和其他杂物。锚固效率系数小于规范要求值。钢绞线可能有负公差及受力性能不符合设计要求。初应力小，可能钢束中钢绞线受力不均，引起钢绞线收缩起钢束变形。切割锚头钢绞线时留得太短，或未采取降温措施。长束张拉，伸长量大，千斤顶行程小，多次张拉锚固引起钢束变形。夹片、锚具的硬度不够。、张拉过程中断丝现象一般有以下原因：钢束在孔道内部弯曲，张拉时部分受力大于钢绞线的破坏力。钢绞线本身存在质量问题。油顶未经标定，张拉力不准确。钢束张拉如发现伸长量不足或过大，也应及时分析原因，一般是管道布置不准，增大孔道摩阻，应力损失大，有时也可能是设计计算使用的钢绞线的弹模量与实际使用的弹模量值不相同。总之，在张拉过程中如发现滑丝、断丝、伸长量不够等情况后要及时查明原因，采取相应的措施后方可进行下一步施工。5.10压浆及封锚孔道准备压浆前，应对金属管道进行清洁处理。必要时应冲洗孔道以清除有害材料；对孔道内可能发生的油污等，可采用已知对预应力钢束和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗，冲洗后，应使用不含油的压缩空气浆孔道内的所有积水吹出。浆液拌制压浆采用XN-YI预应力管道压浆料在预制现场拌制。水泥浆该材料具有低水胶比、高流动度、微膨胀、高充盈、强耐久性、零泌水不分层、早强饱满等特性，使用方便。自拌制至压入孔道的持续时间，视气温情况而定。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。压浆压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排水和泌水。压浆顺序先压注下层孔道。压浆缓慢、均匀的进行，不中断，并将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道内排气通畅。较集中和邻近的孔道，尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道在压浆前用压力水冲洗通畅。由于该材料的高流动度、微膨胀、高充盈、零泌水不分层等特性，压浆一次就能达到饱满，不需要二次压浆，因此采用一次压浆法。压浆使用活塞式压浆泵，不使用压缩空气。压浆的最大压力为0.50.7Mpa；当孔道较长或采用一次压浆时，最大压力为1.0Mpa，压浆达到孔道另一端饱满和出浆，并达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，保持不小于0.5Mpa的一个稳压期，该稳压期不少于2min。压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不低于5，否则采取保温措施。当气温高于35时，压浆在夜间进行。压浆后从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，及时处理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不少于3组的70.7 mm×70.7 mm×70.7mm立方体试件，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。对需封锚的锚具，压浆后先将其周围冲洗干净并对梁端混凝土凿毛，然后设置钢筋网浇筑封锚混凝土。封锚混凝土为C50混凝土。严格控制封锚后的梁体长度。长期外露的锚具，采取防锈措施。孔道压浆填写施工记录。压浆按设计和规范相关要求进行，在泵的全部缓冲板上装上1.0mm标准孔的筛式滤净器。5.10.3 割束和封锚割束方法钢绞线割束可在压浆前也可在压浆后，割束必须用砂轮机锯割，任何预应力钢筋均不能用电弧烧割。 割束的要求： 对于钢束切割的余留长度暂定为砂轮锯割L5cm。封锚封锚前应先将锚具周围冲洗干净并凿毛，然后按图纸要求布置钢筋网，浇注封锚砼。封锚时还必须注意其颜色，必须和周围砼颜色一致，保持砼表面的美观。封锚砼采用C50无收缩性混凝土。 5.10.4模板拆除端模模板拆模时梁体混凝土强度不得低于2.5MPa。张拉前内模和侧模模板脱开时梁体混凝土强度不得低于30MPa（规范要求达到设计强度50%），拆模时，严禁重击或硬撬，避免造成模板局部变形或损坏混凝土棱角。所有预应力束张拉压浆封锚完毕后，进行落梁和底模拆除。落梁和底模拆除应对称、均匀、有序地进行，先落梁后拆除底模及支架，从跨中对称往两端拆，支架和模板拆除后，应及时清除模