垂直运输井架的设计和装拆安全技术措施.doc
【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流垂直运输井架的设计和装拆安全技术措施.精品文档.垂直运输井架的设计和装拆安全技术措施：、井架设计：井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。主肢角钢用L75×8；缀条腹杆用L60×6。1、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。吊篮起重量及自重：KQ2=1.20×1000=1200kg井架自重：参考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）×100=1200kg20米以上部分的总自重为：Nq1=20×100=2000kg。风荷载：W=W0K2KAF（kg/m2） 式中基本风压W0=25kg/m2。风压高度变化系数KZ=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；风载体型系数K，根据工业与民用建筑结构荷载规范表12，K=Kp（1+n）=1.3（1+），挡风系数=Ac/AF （Ac为杆件投影面积；AF为轮廓面积）。当风向与井架平行时，井架受风的投影面积Ac=0.075×1.40(肢杆长度) ×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45（斜腹杆长度）×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积AF=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H为井架高度，h为井架厚度）。所以，=Ac/AF=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得=0.88。风振系数，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得=1.37。所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=W0.KZ.1.3（1+）. .AF=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:Ac=0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450 ×29×1.1=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×2.45×0.70+0.06×2.13×0.70) ×29×1.1=21.0m2井架受风轮廓面积AF=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2 所以，=Ac/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得=0.86。自振周期T=0.406秒，由表2-71查得=1.37。 计算荷载时，根据工业与民用建筑结构荷载规范表12，当风从对角线方向吹来时，对单肢杆件的钢塔架要乘系数=1.1。所以，W，=W0.Kz.1.3(1+) . .AF =25×1.35×1.3×0.206（1+0.86）×1.1×1.37×102 =2590kg沿井架高度方向的平均风载： q，=2590/40.6=64kg/mA、变幅滑轮组张T1及其产生的垂直和水平分力：前面已算出：T1=1920kg。垂直分力：T1v=T1sin=1920×sin440=1920×0.695=1340kg.水平分力：T1H=T1cos=1920×cos440=1920×0.719=1380kg.B、缆风绳自重T2及其产生的垂直和水平分力：T2=n.qL2/8f式中:n-缆风绳根数，一般为4根；q-缆风绳自重，当直径为1315mm时，q=0.80kg/m；L-缆风绳长度（L=H/cosr,H-井架高度，r-缆风绳与井架夹角）f-缆风绳垂度，一般控制f=L/300左右。所以，T2=n.qL2/8f=4×0.80×（40.6/cos450）2/8×0.03(40.6/cos450) =740kg垂直分力:T2v=T2cosr=T2cos450=740×0.707=520kg。水平分力：T2H=0（对井架来说，4根缆风绳的水平分力相互抵消）。C、起重时缆风绳的张力T3及其产生的垂直和水平分力:起重时只考虑顶端一道缆风绳起作用，在起重时缆风绳的张力：T3=K(Q1+q) ×7.80+G1×7.80/2/Hsin450=1980×7.80+300×3.90/40.6×0.707=576kg垂直分力：T3v=T3cosr=576×COS450=408kg。水平分力：T3H=T3sinr=576×sin450=408kg。D、风荷载作用下，缆风绳张力产生的垂直和水平分力：在风荷载作用下，考虑井架顶部及20.60米处上、下两道缆风绳皆起作用，故整个井架可近似按两等跨连续梁计算。顶端缆风处：水平分力 T4H=0.375q,L=0.375×64×20=480kg， 垂直分力 T4v=T4H=480kg中间缆风处：水平分力 T5H=1.25q，L=1.25×64×20=1600kg 垂直分力 T5v=T5H=1600kgE、摇臂杆轴力N0及起重滑轮组引出索拉力S1对井架引起的垂直和水平分力：水平分力：NH1=（N0-S1）cosa=(3770-2100)cos300=1670×0.866=1450kg垂直分力：Nv1=（N0-S1）sina=(3770-2100)sin300=1670×0.50=835kgF、起重滑轮组引出索拉力S1经导向滑轮后对井架的垂直压力：Nv2=S1=2100kgG、提升吊篮的引出索拉力S2对井架的压力： Nv3=S2=f0KQ2=1.06×1.20×1000=1280kg2、内力计算:轴力：、O截面（摇臂杆支座处）井架的轴力N0=KQ2+Nq2+T1v+T2v+T3v+T4v+Nv1+Nv2+Nv3 =1200+1200+1340+520+408+480+835+2100+1280 =9360kg、D截面（第一道缆风处）井架的轴力ND=KQ2+Nq1+T1v+T2v+T3v+ T4v+ T5v+Nv1+Nv2+Nv3 =1200+2000+1340+520+408+480+1600+835+2100+1280 =11760kg弯矩:、风载对井架引起的弯矩:考虑上、下两道缆风绳同时起作用，因而近似的按两跨连续梁计算（忽略上、下缆风绳支点处位移不同的影响）。M01=T4H×12-1/2q, ×122 =480×12-1/2×64-122 =1150kg-mMD1=-0.125×q, ×202 =-0.125×64×202 =-3200kg-m、起重荷载引起的水平分力对井架产生的弯矩: 此时只考虑顶端的缆风绳起作用。 M02=（T1H-T3H）×12+（T1v+T3v+Nv1+NV2）×2.55/2 =(1380-408)×12+(1340+408+835+2100)×1.28 =11800+6000 =17800kg-m ND2=（T1H-T3H）×20-NH1×8+（T1v+T3V+Nv1+Nv2）×2.55/2 =(1380-408)×20-1450×8+(1340+408+835+2100)×1.28 =19440-11600+6000 =13840kg-m所以，井架O截面的总弯矩：M0=M01+M02=1150+17800=18950kg-m 井架D截面的总弯矩：MD=MD1+MD2=3200+13840=17040kg-m 截面验算：井架截面的力学性能：查型钢特性表得：主肢：75×8 A0=11.50cm2,4A0=46cm2,Z0=2.15cm2,Ix=Iy=60cm4,Imin=25.30cm4,rmin=1.48cm。缀条：60×6 A0=6.91cm2,Ix=23.30cm4, Z0=1.70cm2,rx=1.84cm,Imin=9.76cm4,rmin=1.19cm。 井架的总惯矩：y-y轴： Iy=4Iy+A0（Bz1/2-Z0）2 =460+11.50(160/2-2.15)2 =279000cm4 X-X轴： Ix=4Ix+A0（Bz2/2-Z0）2 =460+11.50(200/2-2.15)2=440000cm4 y,-y,轴和x,-x,轴： I，y=I，x=Ix×cos2450+Iy×sin2450=440000×0.7072+277000×0.7072=221000+140000=361000cm4井架的总惯矩以Iy=279000cm4最小，截面验算应采用Iy进行验算。井架的整体稳定验算：（计算轴力、弯矩时，风荷载是按井架对角线方向考虑的，故偏于安全）。井架的整体稳定验算，按格构式构件偏心受压计算：、O截面：N0=9360kg、M0=18950kg-m.井架的长细比：y=L0/Iy/4A0=4060/279000/46=51.8井架的换算长细比：0=2y+40.A/A1=51.82+40×46/2×6.91 =53.0相对偏心率：=M0/N0.A/W=1895000/9360×46/279000/160/2=2.68查钢结构设计规范附录表21，得稳定系数pg=0.257所以，0=N0/pgA=9360/0.257×46=792kg/cm2<=1700kg/cm2、D截面：ND=11760kg,MD=17040kg-m. 0=53.0 =MD/ND.A/W=1704000/11760×46/279000/160/2=1.89查得：pg=0.321所以，D=ND/pgA=11760/0.321×46=796kg/cm2<=1700kg/cm2 沿井架对角线方向，由于I，x=I，y>Iy,偏于安全，不再验算。、主肢角钢的稳定验算： O截面的主肢角钢验算：N0=9360kg、M0=18950kg-m. 主肢角钢的轴力：N=N0/4+M0/255 =9360/4+1895000/255 =2340+7420 =9760kg已知主肢角钢的计算长度L0=1.40m。75×8的rmin=1.48cm。=L0/rmin=140/1.48=94。 由钢结构设计规范附录四附表16查得稳定系数=0.644。所以，=N/A0=9360/0.644×11.50=1270kg/cm2<、D截面的主肢角钢验算： ND=11760kg、MD=17040kg-m。 主肢角钢的轴力：N=ND/4+ND/255=11760/4+1704000/255 =2940+6680=9620kg。=0.644 所以，=N/A0=9620/0.644×11.50=1300kg/cm2<、缀条验算：O截面的剪力：按钢结构设计规范第43条：Q=20A=20×60=920kg。按内力分析：考虑两道缆风绳均起作用，所以，Q=T3H+q,×12+NH1-T1H =408+64×12+1450-1380 =1246kg 取计算剪力为Q=1246kg。缀条的内力：N=Q/2cosa=1246/2×200/245=763kg缀条的计算长度L0=245cm，rmin=1.19。所以，计算长度=L0/rmin=245/1.19=206查得稳定系数=0.170，所以， =N/A=763/0.170×6.91=645kg/cm2<，满足要求。3、结论：通过上述截面验算知道，本工程选用的厦门市德毅机械有限公司制造的型号为SSD60的井架提升机，在上述荷载作用下是安全的。、井架安装和拆除安全技术措施：1、井架搭设高度和起重量必须按设计规定要求，严禁超负荷使用。2、井架的底座必须安置在坚硬地基上，埋深不得少于1m；井架基础土层承载力，应不小于8KPa，并浇筑C20混凝土，厚度300mm、基础表面平整偏差不大于10mm。3、高度为10-15m的井架应设缆风一组（4-8根）；每增高10m加设一组。缆风绳上端要用吊耳和卸甲连接，并用3只以上钢丝绳夹头紧固。4、井架采用附墙者应用刚性支撑与建筑物牢固连接，连接点必须经过计算，井架附墙杆不得附着在脚手架上，附墙杆材质应与井架的材质相同。5、井架搭至10m高度必须设临时缆风，待固定缆风或附墙支撑设置后，方可拆除。缆风绳与地面夹角应为45-60度，与地锚或桩头必须牢固连接。地锚、桩头要安全可靠，桩头后须有拖桩。如使用木桩，木桩直径不得小于15cm,埋深不少于1.5m。禁止将缆风绳栓在树木、电杆上。6、高度在30m以上的井架，其缆风绳上的花兰螺丝，必须加以保险。穿越马路时，要采取可靠的安全措施。7、缆风绳不准在高压线上方通过，与高压架空线必须保持规定的安全距离。8、井架的立柱应垂直稳定，其垂直偏差应不超过高度的千分之一，接头应相互错开，同一平面上的接头不应超过2个。井架导向滑轮与卷扬机绳筒的距离，带槽卷筒应大于卷筒长度的15倍，无槽光筒应大于卷筒长度的20倍。9、井架运输通道宽度不小于1m，搁置点必须牢靠，通道两边必须装设防护栏杆，并装有安全门或安全栅栏。10、井架吊篮必须装有防坠装置和定型化的停靠装置，冲顶限位器和安全门；吊篮提升应使用双根钢丝绳；吊篮两侧装有安全挡板或网片，高度不得低于1m，防止手推车等物件滑落；吊篮的焊接必须符合规范。11、井架底层周围及通道口，必须装设隔离防护栅，井架高度超过30m，须搭设双层安全棚；如无法设置隔离棚，则井架四周必须挂安全网，安全网应三面包满。12、井架必须装设可靠的避雷和接地装置；卷扬机应单独接地并装防雨罩。13、卷扬机应采用点动开关。井架吊篮与每层楼面必须有醒目的信号装置或标志。14、装设起重把杆的井架，底部应有3-4t的压重物，把杆底座要高出建筑物，把杆顶部不得高于井架；起重把杆与井架的夹角应在45-70度之间，并设保险钢丝绳。起重钢丝绳应装设限位装置。把杆不得碰到缆风绳。15、井架吊篮内严禁乘人。井架进行保养维修工作时，必须停止使用。井架的平撑、斜撑、缆风绳等严禁随意拆除。16、拆除井架应先设置临时缆风。遇没有两层缆风绳的井架，应对下层缆风绳采取可靠的安全措施后，方可拆除顶层缆风绳。拆除井架要设警戒区，并指定专人负责，操作人员必须戴安全带。
