明框玻璃幕墙结构计算.doc

【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流明框玻璃幕墙结构计算.精品文档.第四部分、明框玻璃幕墙结构计算第一章、龙骨荷载计算一、计算说明取风荷载计算部分表3-1中明框玻璃幕墙风荷载进行计算，该处位于大面区，体型系数为1.2,该部分玻璃幕墙承受的风荷载为WK=1.4 KN/m2，W=1.97 KN/m2。明框玻璃幕墙水平分格为B=1200 mm，竖向分格为H=1600 mm，层高为3.6 m。二、明框玻璃幕墙自重荷载计算1、玻璃面板自重荷载标准值计算GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP6+12A+TP6 mm厚钢化中空玻璃GAK=（6+6）×10-3×25.6=0.307 KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值GGK=0.3765 KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算rG：自重作用效应分项系数，取rG=1.2按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条规定GG：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.3765=0.54 KN/m2三、明框玻璃幕墙承受的水平风荷载计算WK ：作用在幕墙上的风荷载标准值 WK=1.0 KN/m2W：作用在幕墙上的风荷载设计值 W=1.4 KN/m2四、明框玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算max：水平地震影响系数最大值，取max=0.16 查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表5.3.4E：动力放大系数，取E=5.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.3.4条规定qEK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算qEK=max·E·GGK=0.16×5.0×0.3765=0.360 KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震荷载作用效应分项系数，取rE=1.3按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条规定qE：作用在幕墙上的地震荷载设计值 qE=rE·qEK=1.3×0.36=0.37668 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算W：风荷载作用效应组合系数，取W=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条规定E：地震荷载作用效应组合系数，取E=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条规定qK=W·WK+E·qEK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=W·W+E·qE=1.0×1.4+0.5×0.37668=1.634 KN/m2第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP6+12A+TP6 mm厚的中空钢化玻璃。明框玻璃幕墙的分格尺寸为，幕墙分格宽度a=1550 mm，幕墙分格高度b=2280 mm。该部分玻璃承受的风荷载为WK=1.0 KN/m2，W=1.4 KN/m2。二、玻璃面板强度校核1、校核依据：fg1=84.0 N/mm2。：玻璃面板在荷载作用下产生的应力；：玻璃面板弯矩系数；由=0.68，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.2-1，得=0.0454。：玻璃面板受到的组合荷载设计值；：玻璃计算厚度；：玻璃的应力折减系数。2、外片玻璃面板强度校核1)外片玻璃荷载计算外片玻璃自重荷载标准值为：=6×25.6=153.6 N/mm2=0.154 KN/m2根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第6.1.5条规定：直接承受风荷载的外片玻璃受到的风荷载标准值为=0.55 KN/m2风荷载设计值为=1.4×0.55=0.77 KN/m2外片玻璃承受水平地震荷载标准值为=0.16×5.0×0.154=0.1232 KN/m2水平地震荷载设计值为=1.3×0.1232=0.1602 KN/m2外片玻璃承受的水平组合荷载标准值为=1.0×0.55+0.5×0.1232=0.776 KN/m2水平组合荷载设计值为=1.0×0.77+0.5×0.1602=1.079 KN/m22)外片玻璃强度校核根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.2-3：=154.17查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.2-2得外片玻璃的应力折减系数 =0.607外片玻璃在水平组合荷载作用下产生的应力为=21.34 N/mm2fg1=84.0 N/mm2外片玻璃面板强度满足设计要求。3、内片玻璃面板强度校核1)内片玻璃荷载计算内片玻璃自重荷载标准值为：=6×25.6=153.6 N/m2=0.154 KN/m2根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第6.1.5条规定：不直接承受风荷载的内片玻璃受到的风荷载标准值为=0.5 KN/m2风荷载设计值为=1.4×0.5=0.7 KN/m2内片玻璃承受水平地震荷载标准值为=0.16×5.0×0.154=0.1232 KN/m2水平地震荷载设计值为=1.3×0.1232=0.1602 KN/m2内片玻璃承受的水平组合荷载标准值为=1.0×0.5+0.5×0.1232=0.711 KN/m2水平组合荷载设计值为=1.0×0.7+0.5×0.1602=0.989 KN/m22)内片玻璃强度校核根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.2-3：=141.26查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.2-2得内片玻璃的应力折减系数 =0.622内片玻璃在水平组合荷载作用下产生的应力为=20.04 N/mm2fg1=84.0 N/mm2内片玻璃面板强度满足设计要求。三、玻璃面板挠度校核1、校核依据：根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第6.1.3条规定：风荷载标准值作用下挠度最大值；：四边支承玻璃面板的挠度系数；由边长比=0.68，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.3得=0.00418。：风荷载标准值；：玻璃短边尺寸；：玻璃刚度；：玻璃挠度折减系数2、挠度计算1)中空玻璃风荷载标准值WK=1.0 KN/m22)中空玻璃等效计算厚度，根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.5-3得=7.18 mm3)玻璃刚度，根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.3-1D=2.313×106 N·mm4)中空玻璃挠度折减系数根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.2-3：=125.75查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.2-2得中空玻璃的挠度折减系数 =0.6425）中空玻璃在风荷载作用下产生的挠度=16.55 mm=25.83 mm玻璃面板挠度满足设计要求。第三章、明框玻璃幕墙板块的平面内变形性能计算一、计算说明为避免明框玻璃幕墙板块平面内变形时产生破坏，我们必须对明框玻璃幕墙板块平面内的变形情况与结构的变形情况进行对照比较分析。以便选择相应的结构和尺寸。明框玻璃幕墙板块平面内变形的性能以建筑物的层间相对位移值表示。并保证在设计允许的相对位移范围内，明框玻璃幕墙板块不损坏。明框玻璃幕墙板块平面内变形性能按不同的结构类型弹性计算的位移控制值的3倍进行设计。二、平面变形性能校核b：分格框宽度， b=1509 mmh：分格框高度， h=2239 mmc1：玻璃与边框的左、右平均间隙，c1=7 mmc2：玻璃与边框的上、下平均间隙，取c2=7 mmu：玻璃幕墙的平面变形性能u=17.9 mm=u/H=17.9/3350=1/251=1/2511/300该明框玻璃幕墙的变形性满足设计要求。第三章、玻璃幕墙横梁计算一、计算说明选用（6063-T5）铝型材，根据建筑结构特点，每根幕墙横梁简支在立柱上，双向受力，属于双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核，横梁的计算长度B=1550 mm。受力最不利的横梁承受竖直方向荷载高度h=2280 mm 。承受水平方向三角形和梯形荷载，高度h1=775 mm，h2=376 mm。二、力学模型幕墙的荷载由横梁和立柱承担。玻璃面板将受到的水平方向的荷载，按45度角分别传递到横梁和立柱上。横梁采用简支梁力学模型，水平荷载上部按三角形分布荷载下部按梯形荷载分布计算。竖直方向玻璃等的自重按均布线荷载考虑。计算简图如图。三、荷载计算1、横梁承受的竖直方向面荷载 标准值 GGK=0.3765 KN/m2设计值 GG=0.54 KN/m22、横梁承受的水平方向面荷载标准值 qK=1.18 KN/m2设计值 q=1.634 KN/m23、横梁承受的竖直方向线荷载标准值：G线K=GAK·h3=0.3765×1.55=0.855 KN/m设计值：G线 =1.2·G线K=1.2×0.855=1.026KN/m4、横梁承受的竖直方向重力荷载产生的最大弯矩MXMx=G线·B2/8=1.026×1.552/8=0.336 KN·m5、横梁承受的竖直方向重力荷载产生的最大剪力VX=0.5×B×G线=0.5×1.55×1.026=0.923 KN6、横梁承受的水平方向三角形与梯形荷载上部线荷载标准值q线K1=qK·h2 =1.18×0.775=0.915 KN/m上部线荷载设计值q线1=q·h2 =1.634×0.775=1.266 KN/m下部线荷载标准值q线K2=qK·h1 =1.18×0.376=0.444 KN/m下部线荷载设计值q线2=q·h1 =1.634×0.376=0.614 KN/m7、横梁承受的水平方向线荷载产生的最大弯矩上部三角形荷载产生的最大弯矩MY1=0.229 KN·m MY：下部梯形荷载产生的最大弯矩MY2=0.158 KN·m MY= MY1+ MY2=0.388 KN·m8、横梁承受的水平方向线荷载产生的最大剪力VY梯形荷载产生的最大剪力VY=+=0.804 KN四、横梁截面参数横梁截面积 A=834.9 mm2 中性轴惯性矩 IX=374830 mm4中性轴到最外缘距离 YXmax=43.8 mmX轴抵抗矩 WX=8558.36 mm3X轴面积矩 SX=7606.65 mm3中性轴惯性矩 IY=563395 mm4中性轴到最外缘距离 YYmax=38.39 mmY轴抵抗矩 WY=14675.1 mm3Y轴面积矩 SY=9939.09 mm3塑性发展系数 =1.05五、横梁强度校核校核依据：fa=85.5 N/mm2=62.39 N/mm2fa=85.5 N/mm2横梁强度满足设计要求。六、横梁抗剪强度校核1、校核依据：maxfav=49.6 N/mm22、竖直方向产生的剪应力t：横梁壁厚，取t=2.5 mmX：横梁承受的竖直荷载产生的剪应力X=12.48 N/mm23、水平方向产生的剪应力Y：横梁承受的水平荷载产生的剪应力Y=7.92N/mm2横梁抗剪强度满足设计要求。七、横梁挠度校核1、校核依据：横梁承受的最大挠度应不大于H/180。2、由竖向自重荷载引起的挠度x=3.351mm3、由水平风荷载下引起的挠度上部线荷载标准值W线K1=WK·h1 =1.0×0.775=0.775 KN/m下部线荷载标准值W线K2=WK·h2 =1.0×0.376=0.376 KN/m水平风荷载下横梁的挠度（上部为梯形荷载，下部为三角形荷载）Y：风荷载产生的最大挠度Y=+=2.82 mm经过以上计算得知，横梁的各项性能满足设计要求第五章、玻璃幕墙立柱计算一、计算说明选用（6063A-T5）铝型材，根据建筑结构特点，每根幕墙立柱简支在主体结构上，并处于偏心受拉状态，立柱高度H=3350 mm,幕墙横向计算分格宽度B=1550 mm 。二、力学模型幕墙的荷载由横梁和立柱承担。玻璃面板将受到的水平方向的荷载，按45度角分别传递到横梁和立柱上。横梁又将承受的荷载传递给立柱，最后由立柱将所有荷载通过预埋件传递到主体结构上。计算简图如图。三、荷载作用值1、横梁承受的竖直方向面荷载 标准值 GGK=0.45 KN/m2设计值 GG=0.54 KN/m22、立柱承受的水平方向面荷载标准值 qK=1.18 KN/m2设计值 q=1.634 KN/m23、受力最不利处立柱承受的偏心拉力设计值N=G=GG·H·B=0.54×3.35×1.55=1.605 KN4、立柱承受的水平线荷载标准值 qK线=qK×B=1.18×1.55=1.553 KN/m设计值 q线=q×B=1.634×1.55=2.677 KN/m5、立柱所受的弯矩M=0.125×q线×H2=0.125×2.677×3.352=2.814 KN·m6、立柱承受的剪力V=q线H/2=2.677×3.35÷2=3.882 KN四、选材计算1、截面最小抵抗矩（暂不考虑偏心拉力作用，利用强度演算公式进行推导）Wmin=31345 mm32、选用W31345 mm3的型材，故选用如下型材，见下图。五、立柱截面参数立柱截面积 A0=1399.82 mm2 X轴惯性矩 IX=5270450 mm4X轴到最外缘距离 YX=62.3 mmX轴抵抗矩 WX=54489.8 mm3X轴面积矩 SX=37548.7 mm3塑性发展系数 =1.05六、立柱强度校核校核依据fa=85.5 N/mm2=64.10 N/mm2fa=85.5 N/mm2立柱强度满足设计要求。七、立柱抗剪强度校核校核依据maxfav=49.6 N/mm2t：立柱壁厚，取t=2.5 mmX：立柱承受的水平荷载产生的剪应力X=14.7 N/mm2fav=49.6 N/mm2立柱抗剪强度满足设计要求。八、立柱挠度校核校核依据：立柱承受的最大挠度应不大于H/180。由水平风荷载下引起的挠度线荷载标准值W线K=WK·B =1.0×1.55=1.55 KN/m水平风荷载下立柱的挠度u=14.9 mmu=14.9 mmH/180=3350/180=16.1 mm立柱挠度满足设计要求。经过以上计算得知，立柱的各项性能要求满足设计要求。第六章、幕墙连接件计算一、横梁与立柱的连接计算1、计算模型横梁与立柱通过40×25×4铝合金连接件用M6螺栓连接，承受垂直于幕墙面的水平荷载和竖直方向上的自重荷载。横梁的计算长度取L=1.55 m，横梁承受的水平荷载按梯形分布，分格高度h1=0.775 m,h2=0.376 m；承受的自重荷载按矩形分布，分格高度H=2.28 m。横梁壁厚为2.5mm，立柱的壁厚为3 mm。2、荷载计算横梁的计算长度L=1.55 m横梁承受的自重线荷载设计值q线G=0.855 KN/m横梁承受的水平线荷载设计值q线1=1.266 KN/m q线2=0.614 KN/m横梁端部承受的垂直荷载N1=0.528 KN横梁端部承受的水平荷载N2=+=0.804 KN横梁端部所承受的剪力合力N =0.962 KN3、横梁与立柱相连螺栓校核M6不锈钢螺栓应力截面积AS=20.1 mm2不锈钢螺栓的抗剪应力 245 N/mm2每个螺栓的抗剪承载力：=4924.5 N N=962 N根据构造要求，取2个M6不锈钢螺栓。4、立柱局部承压能力=2×6×3×120=4320 N N=962 N5、铝合金连接件局部承压能力=2×6×4×120=5760 N N=962 N横梁与立柱连接满足设计要求。二、立柱与钢角码的连接计算1、计算模型计算宽度B=1.55 m，高度H=3.35 m。立柱为6063-T5铝型材，局部承压强度为120 N/mm2，壁厚=3 mm，钢角码尺寸140×90×8.0，局部承压强度为320 N/mm2，立柱的固定方式为双系点，即两侧均有连接件，用2个M12不锈钢螺栓连接。立柱承受的水平荷载和自重荷载均按矩形分布。2、荷载计算立柱承受的自重荷载 GA=0.376 KN/m2 立柱承受的水平荷载 q=1.649 KN/m2立柱为拉弯构件，竖直荷载 N1 = GA·B·H=0.54×3.35×1.55=1.605 KN水平荷载N2= q·B·H=2.667×1.55×3.35=13.848 KN组合荷载 N =13.941 KN3、M12螺栓计算M12不锈钢螺栓应力截面积AS=84.3 mm2M12不锈钢螺栓抗剪应力 245 N/mm2每个螺栓承受双剪，其抗剪承载力=41307 N N=13941 N根据构造要求，采用2个M12不锈钢螺栓。4、局部抗压计算2个M12不锈钢螺栓，承压面个数n =2×2=4立柱局部抗压承载力=n×d×t×ft=4×12×3×120=17280 N N=13941 N钢连接件局部承载力= n×d×t×ft=4×12×8×320=122880 N N=13941 N立柱与钢连接设计符合要求。三、钢角码与埋件连接计算上支座：1、计算模型分格宽度B=0.775 m，高度H=3.35m，钢角码尺寸为200×80×8 mm，局部承压强度为320 N/mm2，幕墙的重力作用点距支座端部水平距离d1=170 mm，每个钢角码采用1个M16不锈钢螺栓与埋件连接，M16不锈钢螺栓的有效截面积为A=157mm，螺栓到连接件边缘最小垂直距离d2=50 mm。模型如下图。2、荷载计算每个钢角码垂向荷载 N1= 1.605/2=0.803 KN 每个钢角码水平荷载 N2= 13.941/2=6.971 KN钢角码底部所受弯矩M= N1×d1=0.803×0.110=0.088 KN·m由弯矩产生的拉拔力N3=M/d2=0.088/0.05=1.767 KN3、M16不锈钢螺栓校核M16不锈钢螺栓应力截面积AS=157 mm2不锈钢螺栓的抗剪应力 245 N/mm2每个螺栓的抗剪承载力=38465N N1=803 N每个螺栓的抗拉承载力：=50240 N N2+ N3=6971+1767=8738 N钢角码与预埋件设计满足要求。幕墙连接件设计符合设计要求。