槽钢悬挑脚手架施工方案上报.doc

【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流槽钢悬挑脚手架施工方案上报.精品文档.洛阳宝龙城市广场AB地块III-2#楼项目悬挑脚手架施工方案审批： 年月日审核： 年月日编制：年月日河南六建建筑集团有限公司二0一一年三月二十日发布页依据工程承包合同、设计图纸、国家、行业及地方有关规范、规程，并针对施工现场条件和勘察资料，结合本公司的各项实力及管理水平，编制洛阳宝龙城市广场AB地块III-2#楼项目悬挑脚手架施工方案，现予以发布，要求本项目经理部全体职工应深入学习、理解并贯彻实施，并提请公司相关职能部门予以指导、监督。洛阳宝龙城市广场AB地块III-2#楼项目悬挑脚手架施工方案发至“公司相关职能部门、项目、经理部科室”。目 录一、 编制说明及依据4二、 工程概况4三、 施工准备4四、 搭设技术参数6五、 脚手架搭设9六、 脚手架拆除 13七、 脚手架搭设的质量检查验收规定 14八、 卸料平台制作及安装 15九、 安全保证措施 17附：计算书21一 、编制说明及依据1、编制说明：本悬挑脚手架施工方案为洛阳宝龙城市广场AB地块2#楼工程施工组织设计的配套技术方案。2、编制依据：（1）上海联创建筑设计有限公司设计的宝龙城市广场AB地块III-2#楼施工图纸；（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2002年版）；建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ84-2001）。二、工程概况根据建设单位要求，为保证2011年9月30日主楼整体提升架拆除完毕，为加快施工进度，主楼外墙面施工可采取搭设多种脚手架的方案进行。即，主楼结构进行到第11层时，从主楼5层开始搭设悬挑脚手架，悬挑架高度为19.8m（5-10层），开始进行10至5层外墙保温及涂料（为避免污染，暂不施工面漆）施工。而此时，利用整体提升架施工13至28层主体框架。待28层主体封顶后，将整体提升架落至27层，一方面从27层顶板向上搭设悬挑架，悬挑架高度为11.4m，施工屋面造型，另一方面利用整体提升架施工27-11层外墙保温及涂料（为避免污染，暂不施工面漆）施工。从而把10至5层外墙面施工及屋面施工时间节省出来。待主楼整体提升架及悬挑架拆除后再利用施工吊篮进行面漆面漆施工。三、施工准备1、材料要求：1.1、钢管：采用48×3.5钢管，必须符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，严禁在钢管打孔安装。新钢管：应有产品质量合格证和质量检验报告；表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；外径、壁厚偏差：0.5mm；端面切斜偏差：1.70mm。旧钢管：锈蚀深度：0.50mm；杆件1.5m的端部弯曲：5mm；3m杆件4的立杆弯曲：12mm；4m杆件6.5m的立杆弯曲：20mm；水平杆、斜杆的弯曲：30mm。1.2扣件：采用锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，脚手架扣件螺栓拧紧力矩不小于65NM。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；严禁使用有裂纹、变形扣件，出现滑丝的螺栓必须更换。1.3脚手板：采用木脚手板时，应选用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。2、搭设机具：活动扳手、铁丝等。3、作业条件：3.1根据现场平面布置图，平整好钢管、扣件、脚手板等材料堆放场地，按指定位置堆放。3.2钢管、扣件已按要求进行进行现场检测，且各项指标均满足质量验收标准，资料已归档。3.3脚手架搭设人员必须是经过按国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。4、劳动力计划及劳动组织：在劳动力组织上，考虑到本工程要求的工期紧，工作量大，故要求架子工30人。现场机械、水、电维修保养3人、技术员2人、施工员6人、安全员3人、质量员2人。5、工期计划：外架搭设及拆除应随主体工期进度进行。四、搭设技术参数悬挑脚手架搭设高度为19.8m，立杆纵向间距1.50m，横向间距1.00m，大、小横杆步距1.80m，小横杆间距1.20m，内排立杆距离结构0.35m。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60m，水平间距4.50m。脚手板采用木板，栏杆采用木板，安全网采用1.8×6m密目安全网。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，槽口水平（），其中建筑物外悬挑段长度1.50m，建筑物内锚固段长度2.00m。锚固段采用3道20圆钢压环与楼板连接，压环压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧弯折后平直段各50cm搭接长度，第一道压环距槽钢端部20cm，第二道压环距第一道拉环20cm，第三道压环居边梁中设置。悬挑水平钢梁上面采用20mm钢丝绳（6×19+1）与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m，吊环采用20圆钢。外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置,中间各道剪刀撑布置详见立面图，每道剪刀撑跨越立杆的根数为5根，每道剪刀撑宽度为5跨，斜杆与地面的倾角为56°。五、脚手架搭设1、施工工序主体施工预埋3道20圆钢压环及1道20圆钢拉环设置悬挑水平钢梁放置纵向扫地杆立杆（先内排后外排）横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设剪刀撑铺脚手板，悬挂安全网、平网2、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于0.50m；（3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；（4）在同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。3、横向水平杆 （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 400mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；（3）双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；（4）横向水平杆的靠墙一端至装饰面的距离不宜大于100mm。4、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； （2）冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5、立杆 （1）每根立杆底部设置底座或垫板； （2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 （3）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨； （4）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm；（5）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（6）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。6、连墙件 （1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； （3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4）采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 （5）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； （6）连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋； （7）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。7、门洞处构造门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。8、剪刀撑 （1）每道剪刀撑跨越立杆的根数5根，每道剪刀撑宽度为5跨，斜杆与地面的倾角为56度； （2）外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑布置详见立面图； （3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。9、护栏和挡脚板：（1）护栏和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）挡脚板高度不小于180mm，护栏应在步距内居中设置。10、扣件安装应符合下列要求：（1）扣件规格必须与钢管外径相同；（2）螺栓拧紧适扭力矩在40-60Nm之间；（3）对接扣件开口应朝上或朝内内。（4）各杆件伸出外侧的端头不小于100mm。11、安全网防护除悬挂立面安全网外，还应在每层悬挂水平兜网。12、脚手架验收脚手架搭设完毕后，在使用前必须由项目经理、项目技术负责人、项目安全负责人、施工员、质检员、架子班长组成验收小组对架体逐层逐段进行验收，并填写验收单，对存在的问题责令限期整改，并及时进行二次复验。六、脚手架拆除1、架子拆除时应划分作业区，周围设围栏、警戒标志，并设专人指挥，严禁非作业人员入内；2、拆除时高处作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋；3、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求； 4、应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。拆除顺序由上而下进行，先搭的后拆，后搭的先拆，即：先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、后拆小横杆、大横杆、立杆，并按一步一清的原则依次进行。应由施工负责人进行安全技术交底； 5、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固； 6、当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；7、拆除要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人的结扣时，应先通知对方，以防坠落；8、拆除时不应碰坏玻璃、水落管、外墙保温等物品。拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接触电线。9、拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下送，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件及铁丝，集中回收处理。10、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人应将拆除情况交代清楚后方可离去。七、脚手架搭设的质量检查验收规定：1、脚手架的验收标准规定：1.1节点的连接可靠。其中：扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40-60N·m；8号钢丝十字交叉扎点应拧1.5-2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应80mm。1.2立杆的垂直度偏差应1/300，且应同时控制其最大垂直度偏差；当架高20m时为不大于50mm；当架高20m时为不大于75mm。1.3纵向水平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不应大于50mm。2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：2.1搭设完毕后。2.2连续使用达到6个月。2.3施工中途停工超过15天，在重新使用之间。2.4在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之前。2.5在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。3、脚手架搭设允许偏差值：项 目允许偏差（mm）检验方法底座允许偏差-10水准仪、尺量立杆垂直度偏差±100经纬仪、尺量纵向水平杆高差一根杆的两端±20水准仪、尺量同跨内两根纵向水平杆高差±10间距偏差步距±20尺量纵距±50横距±20横向水平杆外伸长度偏差-50尺量八、卸料平台制作及安装由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。卸料平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上，拉环为20圆钢；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口，选用6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径22mm；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏，防护栏杆高度不低于1.2m；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载（容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。），人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。九、安全保证措施1、人员要求（1）严格参照外架搭设要求进行施工。（2）特殊必须持证上岗。具备一切高空作业的能力。（3）必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹。（4）积极配合外架搭设完毕后的验收工作。（5）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养。（6）听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。2、搭设要点（1）立杆间距、大横杆间距、小横杆间距符合方案要求；（2）脚手架负荷量每平方米不能超过200kg；（3）架子的铺设宽度不得小于1.0 m，脚手板必须满铺；（4）离墙面距离3035cm，不得有空隙和探头板，脚手板搭接时不得小于20cm，对接时应架设双排小横杆，间距不大于20cm，在架子拐弯处脚手架板应交叉搭设。 3、使用阶段（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、砼的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过200kg/m2，同时施工不得超过2层；（2）结构施工时严禁将外架做支模架，不得在外架上堆放钢筋，木枋，电缆等材料；（3）六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；（5）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求，扣件螺栓是否松动，脚手架立拄的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件： a)主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； b)连墙件；（7）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管、卸料平台等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4、拆除阶段 （1）拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业； （2）拆除脚手架大横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子； （3）拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件，钢丝绳等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔。5、安全防护措施 （1）严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。 （2）重点加强料台使用标准； （3）重点加强满堂架与外架间隔的封闭； （4）重点加强施工作业人员安全劳动意识。 （5）安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网； （6）在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密。 （7）外架上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队。6、防雷雨措施 （1）外架用的预埋件必须用一根细钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。 （2）雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。 （3）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。附：A悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设11层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1300。悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×1.0002/8=0.308kN.m=0.308×106/4491.0=68.500N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×1000.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.056mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN荷载的计算值P=(1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500)/2=1.231kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.231×1.500=0.331kN.m=0.331×106/4491.0=73.772N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.038+0.262+1.500=1.801kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1800.900×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=3.14mm最大挠度和V=V1+V2=3.196mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×1.500=2.484kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070NG1=0.107×19.800=2.118kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×11×1.500×(1.000+0.350)/2=3.898kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×11/2=1.155kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.800=0.148kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.320kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.000/2=3.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.400Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=0.840Us风荷载体型系数：Us=1.130经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×1.130=0.266kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.320+0.85×1.4×3.000=12.354kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.320+1.4×3.000=12.984kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；la立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.266×1.500×1.800×1.800/10=0.154kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=12.984kN；i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A立杆净截面面积，A=4.239cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由长细比，为3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12984/(0.19×424)=161.583N/mm2；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=12.354kN；i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A立杆净截面面积，A=4.239cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由长细比，为3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.154kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12354/(0.19×424)+154000/4491=187.968N/mm2；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<f,满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk风荷载标准值，wk=0.266kN/m2；Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=6.028kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.028kN连墙件轴向力设计值Nf=Af其中轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.60的结果查表得到=0.94；A=4.24cm2；f=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=82.043kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=11.028kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!须采用双扣件连接。连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载P=12.98kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.901kN,R2=12.304kN,R3=-0.515kN最大弯矩Mmax=2.526kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.526×106/(1.05×108300.0)+6.322×1000/2195.0=25.094N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(1400.0×160.0×235.0)=1.60由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.894经过计算得到强度=2.53×106/(0.894×108300.00)=26.09N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=16.187kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.187kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×16.187/0.850=152.347kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=16.187kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中f为吊环抗拉强度，取f=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=16187×4/(3.1416×50×2)1/2=15mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.304kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=12304×4/(3.1416×50×2)1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.30kN；d楼板螺栓的直径，d=20mm；fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于12304.25/(3.1416×20×1.5)=130.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.30kN；d楼板螺栓的直径，d=20mm；b楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!B悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度5.50m，插入结构锚固长度0.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用20b号槽钢U口水平。次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.80m，两道钢丝绳距离0.80m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.30m。一、次梁的计算次梁选择10号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为面积A=12.74cm