溷凝土灌注桩质量的超声脉冲透射法检测吴慧敏.doc

【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流溷凝土灌注桩质量的超声脉冲透射法检测吴慧敏.精品文档.结构混凝土强度的超声脉冲法检测吴慧敏概 述一、超声法检测混凝土强度的依据混凝土材料是弹粘塑性的复合体，合组分的比例变化、制造工艺条件不同，以及硬化混凝土结构随机性等，十分错综复杂地影响了凝聚体的性质，采用一种普通的数学模型，严密定量地描述结构混凝土强度是比较困难的。工程上，为了解燃眉之急，国内外专业人员都十分注重检测和评价结构混凝土的性能，超声波检测结构混凝土的强度便是内容之一。超声波检测混凝土的强度基本的依据是超声波传播速度与混凝土的弹性性质的密切关系。超声声速与固体介质的弹性模量之间的数学关系在第三章中已列出，在实际检测中，超声声速又通过混凝土弹性模量与其力学强度的内在联系，与混凝土抗压强度建立相关关系以推定混凝土的强度。超声测强以混凝土立方试块28天龄期抗压强度为基准，大体是把这种混凝土当做弹性体看待，而原材料品种规格、配合比、施工工艺等影响着超声检测参数，所以采用预先校正方法建立超声测强的经验公式。国内外采用统计方法建立专用曲线或数学表达式有如下几种：前苏联、捷克和前民主德国采用： 荷兰、罗马尼亚采用： 法国采用，该公式与前苏联采用的相似（v2Ed）。波兰采用。国内，v相关曲线基本采用：和两种非线性的数学表达式。式中 动力弹性模量；Q、A、B、C经验系数。可见，国内外实际应用的经验公式，采用超声声速参量便是突出了超声弹性波我与混凝土弹性模量及强度的相关性。二、超声法检测混凝土强度的技术途径混凝土超声测强曲线因原材料的品种规格和含量、配合比和工艺条件的不同而有不同的试验结果，因此，建立按常用的原材料品种规格、不同的技术条件和测强范围进行试验，大量的试验数据经适当的数学拟合和效果分析，建立超声声速v1与混凝土抗压强度的相关关系，取参量的相关性好、统计误差小的曲线作为基准校正曲线；并经验证试验，测强误差小的经验公式作为超声测强之用。超声测强有专用校正曲线、地区曲线和统一曲线，校正曲线和地区曲线在试验设计中一般均考虑了影响因素，而校正试验的技术条件与工程检测的技术条件基本相同，曲线的使用，一般不要特殊的修正，因此，建议你使用。在没有专用或地区测强曲线的情况下，如果应用统一的曲线，则需要，按不同的技术条件提出修正系数，使推算结构混凝土的精度控制在许可的范围内。这些修正系数也可根据各种不同的影响因素分项建立，以扩大适用范围。由于超声法测强精度受许多因素的影响，测强曲线的适应范围受到较大限制。为了消除影响，扩大测强曲线的适应性，除了采用修正系数法外还可采用混泥净浆声速换算法和水混砂浆声速换算法，基本方法是把混凝土声速换算成砂浆或水泥净浆声速，再由较匀质的砂浆或是水泥净浆声速与混凝土强度建立相关关系，以便消除骨料的影响，扩大所建立的相关关系的适用范围，并提高测强精度。三、混凝土超声法测强的物点与技术稳定性（一）超声法的特点（1）检测过程无损于材料、结构的组织和使用性能；（2）直接在构筑物上检测试验并推定其实际的强度；（3）重复或复核检测方便，重复性良好；（4）超声法具有检测混凝土质地均匀性的功能，有利于测强测缺的结合，保证检测混凝土强度建立在无缺陷、均匀的基础上合理地评定混凝土的强度；（5）超声法采用单一声速参数推定混凝土强度。当有关影响因素控制不严时，精度不如多因素综合法，超声法仍有其特殊的适应性。（二）技术稳定性混凝土超声测强技术稳定性是一个综合性的技术指标。为了保证技术稳定性，除继续深入开展技术完善和评价方法的研究之外，就广泛研究证实和工程检测的经验，归纳起来有如下方面需加以控制：（1）理解超声仪器设备的工作原理，熟悉仪器设备的操作规程和使用方法；（2）正确掌握超声声速测量技术和精度误差的分析；（3）建立校正曲线务必精确，技术条件和状况尽可能与实际检测的接近；（4）从混凝土材质组分和组织构造上理解影响超声声速及测量的原因，并在实测中加以排除或作必要的修正；（5）研究和确定超声检测“坏值”（指混凝土缺陷的指标）区别处理方法，以保证在混凝土材质均匀基础上推定强度值。超声法检测混凝土强度的主要影响因素超声法检测混凝土强度，主要是通过测量在测距内超声传播的平均声速推定混凝土的强度。可见，“测强”精度评价与超声声速读取值的准确与否是密切相关的，换句话说，正确运用超声声速推定混凝土强度和评价混凝土质量，从事检测工作的技术人员必须熟悉影响声速测量的因素，在检测中自觉地排除这些影响。超声声速可能受到混凝土性能无关的某些因素的影响，且不可避免地要受到混凝土材料组分与结构状况差异的因素的影响。根据国内外科学研究和实际检测的经验总结，这些影响大致归纳如下诸方面：一、横向尺寸效应关于试件横向尺寸的影响，在测量声速时必须注意。通常，纵波速度是指在无限大介质中测得，随着试件横向尺寸减小，纵波速度可能向杆、板的声速或表面波速度转变，即声速比无限大介质中纵波声速要小。图4-1表示在不同横向尺寸的试件上测得声速的变化情况。当横向最小尺寸d2（为波长）时，传播速度与大块体中纵波速度值相当（图4-1中区）。当<d>2时，可使传播速度降低2.53%（见区）。当0.2<d<时，传播速度变化较大，约降低67%，在这个区间（区）里测量时，估计强度的误差可能达3040%，这是不允许的。区为d<2这是属于波在杆件中的传播。Jones等对不同测距、最小断面尺寸和探头固有频率的选择参见表4-1不同测距最小断面尺寸和探头固有频率的选择 表4-1 二、温度和湿度的影响混凝土处于环境温度为530情况下，因温度升高引起的速度减小值不大；当环境温度在4060范围内，脉冲速度值约降低5%，这可能是由于混凝土内部的微裂缝增多所致。温度在0以下时，由于混凝土中的自由水结冰，使脉冲速度增加（自由水的v=1.45km/s，冰的v=3.50km/s）。当混凝土测试时的温度处于表4-2所列的范围内时，可以允许修正；如果混凝土遭到受过冰融循环下的冰结，则不允许修正。超声波传播速度的温度修正值 表4-2混凝土的抗压强度随其含水率的增加而降低，而超声波传播速度v随孔隙被水填满而逐渐增高。饱水混凝土的含水率增高4%，传播速度v相应增大6%。速度的变化特性取决于混凝土的结构，随着混凝土孔隙率的增大，干混凝土比空气中养护的混凝土具有更高的超声传播速度。水下养护混凝土的强度最大，其传播速度高达4.06km/s；而相同强度但暴露在空气里养护的混凝土的传播速度约4.10km/s。湿度对超声波传播速度的影响可以解释为：（1）水中养护的混凝土具有较高的水化度并形成大量的水化产物，超声波传播速度对此产物的反映大于空气中硬化的混凝土；（2）水中养护的混凝土，水分渗透并填充了混凝土的孔隙，由于超声在水里传播速度为1.45km/s，在空气中仅0.34km/s，因此，水中养护的混凝土具有比在空气中养护的混凝土大得多的超声波传播速度，甚至掩盖了混凝土强度增长而提高的声速的影响。三、结构混凝土中钢筋的影响与修正钢筋中超声传播速度比普通混凝土的高1.2倍1.9倍。因此测量钢筋混凝土的声速，在超声波通过的路径上存在钢筋，测读的“声时”可能是部分或全部通过钢筋的传播“声时”，使混凝土声速计算偏高，这在推算混凝土的实际强度时可能出现较大的偏差。钢筋的影响分两种情况：一是钢筋配置的轴向垂直于超声传播方向；二是钢筋轴向平行于超声传播的方向。对第一种情况，在一般配筋的钢筋混凝土构件中，钢筋断面所占整个声通路径的比例较小，所以影响较小（对于高标号混凝土影响更小）。钢筋轴向平行超声传播的方向，在作超声“声时”测量时，可能影响较大，应设法加以避免或修正。钢筋轴向垂直和平行于超声传播方向的布置对超声声速的影响分述如下：（一）钢筋的轴线垂直于是超声传播的方向图4-2表示钢筋的轴线垂直于声通路。当超声波完全经过钢筋的每个直径时，仪器测量的超声脉冲传播时间t用下式表示：式中 L两探头间的距离； Ls钢筋直径的总和（=di）；vc、vs分别为混凝土、钢筋中的超声传播的速度。用t=L/v 代入上式v钢筋混凝土中实测的超声波传播速度：则得： （4-1）为了找出混凝土中实际的传播速度vs，需要对测得速度v乘以某个系数，这个系数取决于脉冲穿过钢筋所经的路程与总路程之比Ls /L及测得的速度，以及测得的速度与钢筋中传播速度之比v/vs。此系列于表4-3，实际上，校正系数vc /v稍大于表4-3中所列的值，因为发射-接收的路径与钢筋的分布线不同完全重合，即实际通过钢筋的距离<LS。修正系数还可根据图4-3曲线查出，对实测的传播速度v进行修正。例如LS /L为0.2，并且认为混凝土质量是差的，则混凝土中钢筋影响vs /v的修正系数为0.9，这样，测得的脉冲速度乘以0.9就得出素混凝土的脉冲速度。钢筋影响的修正值（钢筋垂直于超声传播方向） 表 4-3（二）钢筋轴线平行于超声传播方向图4-4为超声传播与钢筋轴线平行，且探头靠近钢筋轴线的情况。超声传播从发射探头A发出，先经AB在混凝土中传播，然后沿钢筋BC段传播，再经CD段在混凝土中传播而到达接收探头D。设：v c为混凝土的声速；vs为钢筋的声速；l为两探头间距离；a为探头与钢筋轴线的距离。则超声波在混凝土中的传播时间为：超声波在钢筋中的传播时间为：总的传播时间： (4-2)欲求超声波到达接收探头的最短时间，即求t的最小值，需对x求导并令其为零，即：得：, 经整理后得 (只取正值)将x代入（4-2）式，得最短传播时间： (4-3)理论上要避免混凝土中传播受钢筋的影响，根据（4-3）式得到混凝土的真正声速为：vc=2avs/4a2+(vst-l)2令：t1=l/vc为超声波直接在混凝土中传播所需要的时间。则为经由钢筋折线的传播时间。欲避免钢筋的影响,应使t1=t2，即 整理后得： (4-4)即当探头距离钢筋大于之后，由于经由钢筋传播的信号落在直接由混凝土中传播的信号之后，于是钢筋的存在就不会影响混凝土声速的测量，一般当超声测量线离开钢筋轴线约1/81/6测距时，就可以避免钢筋的影响。素混凝土中的传播速度v0根据图4-5曲线中查出修正系数，对实测的超声传播速度v加以修正。例如钢筋混凝土中的a/L值为0.1，并认为混凝土地一般的，那么混凝土中钢筋影响的修正系数vc/v为0.80，最后将测得的脉冲速度乘以0.80，即为素混凝土的脉冲速度。四、粗骨料品种、粒径和含量的影响每立方米混凝土中骨料用量的变化、颗粒组成的改变对混凝土强度的影响要比水灰比、水泥用量及标号的影响小得多，但是，粗骨料的数量、品种及颗粒组成对超声波传播速度的影响却十分显著，甚至稍微增加一些碎石的用量或采用较高弹性模量的骨料，第三性最强的是超声脉冲的声速。比较水泥石、砂浆和混凝土三种试体的超声检测，在强度值相同的情况下，混凝土的超声脉冲声速最高，砂浆次之，水泥石最低。差异的原因主要是超声脉冲在骨料中传播的速度比混凝土中传播速度快。声通路上粗骨料多，声速则高；反之，通路上粗骨料少，声速则低。（一）粗骨料品种不同的影响表4-4为不同品种粗料的声速值。由于骨料的声速比混凝土中其它组分的声速要高的多，它在混凝土中所点比例又高达75%左右。因此，骨料声速对混凝土总声速度具有决定性的影响。不同品种粗骨料的声速值 表4-4不同品种的骨料配制混凝土对fcu-v关系曲线的影响如图4-6所示由图可见，若不注意粗骨料品种的影响，简单地采用某一特定的混凝土强度与相应的超声声速关系曲线，在确定混凝土强度时将会造成很大的误差。经研究和实际检测表明，卵石和卵碎石这两种料配制的混凝土，一般来说，当声速相同时，卵碎石混凝土的抗压强度比卵石混凝土的强度高出1020%。其原因是当种配比条件均相同时，卵碎石的表面粗糙，有利于水泥石与骨料的粘结，因此强度可略高于表面光滑的卵石混凝土，而于由石质基本相同，卵石较为坚实，可导致声速略为提高。（二）粗骨料最大粒径的影响图4-7表示不同最大粒径的料且料配制的混凝土，抗压强度与超声声速的关系数曲线。它表明了骨料粒径越大，测单位体积混凝土骨料所有点的声程随之增加，即混凝土的声速随骨料最大粒径的增大而增加。换句话说，对于某一给定的超声声速所对应的混凝土抗压强度则料低，其原因是骨料的超声传播速度比混凝土中超声的传播速度要快，骨料粒径增大使混凝土中超声传播速度的增加，比混凝土强度测定值增加更快。（三）粗骨料含量的影响图4-8表示骨料品种相同时，不同含石量对混凝土中超声脉冲传播速度的影响。一般相同强度的混凝土其超声声速度随粗骨料含量增加而提高趋势。实际上，在混凝土的组合料中，砂率变化、骨灰比的大小，对混凝土中超声声速影响仍然在粗骨料含量中起主导作用。不同标号的混凝土，超声声速不同，低标号混凝土的超声速较高，因为低标号混凝土相对的粗骨料含量多，或者说骨灰比大所引起的。图4-9表示不同水灰比，骨灰比超声声速的影响。可见，忽视骨灰比的影响，采用声速估算混凝土强度的误差很大。图4-10表示混凝土中不同砂率对fcu-v关系的影响，从图中可见，同一强度的混凝土，砂率越低，声速越大。因此不考虑砂度的影响，用声速的单一指标推算混凝土的抗压强度，有可能产生5-15%的误差。五、水灰比及水泥用量影响混凝土的抗压强度取决于水灰比，随着w/c降低，混凝土的强度、密实度以及弹性性质则相应提高，超声脉冲在混凝土中的传播速度也相应增大；反之，超声脉冲速度随着w/c的提高而降低（图4-11）水泥用量的变化，实际上改变了骨灰比的组分。图4-12表示混凝土中水泥用量不同fcu-v的关系曲线。在相同的混凝土强度情况下，当粗骨料用量不变时，水泥用量越多，则超声声速越低。六、混凝土龄期和养护方法的影响图4-13表示不同龄期的fcu-v关系曲线。试验证明，在硬化早期或低强度时，混凝土的强度fcu的增长小于声速v的增长，即曲线斜率fcu/dv很小，声速对强度的变化十分敏感。随着硬化进行，或对强度较高的混凝土，fcu/dv值迅速增大，即fcu值迅速增长大于v值的增长，甚至在强度达到一定值后，超声传播速度增长极慢，因而采用超声声速来推算混凝土的强度，必须十分注意声速测量的准确性。不同龄期混凝土的fcu-v关系曲线是不同的（见图4-14），当声速相同时，长龄期混凝土的强度较高。混凝土试体养护条件不同，所建立的fcu-v关系曲线也是不同的。通常，当混凝土相同时，在空气中养护的试件，其声速比水中养护的试件的声速要低得多，主要原因可解释为：在水中养护的混凝土水化较完善，以及混凝土空隙充满了水，水的声速比空气声速大4.67倍，所以，相同强度的试件，饱水状态的声速比干燥状态的声速大。此外，干燥状态中养护的混凝土因干缩等原因而造成的微裂缝也将使声速降低。七、混凝土缺陷与损伤对测强的影响采用超声检测和推定混凝土的强度时，只有混凝土强度波动符合正态分布的条件下，才能进行混凝土强度的推定。它就是要求混凝土内部不应存在明显缺陷的损伤，如果把混凝土缺陷或损伤的超声参数参与强度的评定，有可能使检测结果不真实或承担削弱安全度的风险。在网格式布点普测的基础上，对区域性的低强度点，当（为标准差）时，建议单独标记或推定强度，对于时，应明确定为缺陷区。综合检测指标均较差，且又出现在重要的受力区，为了保证安全，即使其它区域检测指标均较好，则不宜做为整体评定强度。鉴于目前建立混凝土超声测强曲线时，立方试件是在不受力的状态下测试的，而结构混凝土包括混凝土自身已不同程度地承受了载荷，这种受力状态的构件究竟对超声检测有否影响，即超声检测值要不要进行修正，已有的国内外研究证明，荷载超过某一定范围对超声检测影响是存在的，一般认为构件受力超过3050%的极限破坏应力时，混凝土内部不同程度地产生损伤，超声声速将随受力增大而降低，虽然目前还没有建立定量的修正的标准，但对从事结构混凝土超声测强的技术人员，应注意这是影响超声测强精度的一个因素。各种影响因素的显著性分析上面通过各种试验资料，初步分析了各种因素对混凝土“强度-声速（fcu-v）”关系的影响。但是，各种因素影响的显著性是不完全一致的。当各种因素的变化范围不同时，其影响也是不同的。此外，当各种因素同时出现时，由于其间相互作用，它们的影响显著程度又往往与单一因素时不同。而且各种因素影响的显著性，还与fcu-v关系本身所要求的误差范围有关。当某种因素所造成的偏差在fcu-v关系允许的误差范围以内时，该因素的影响属于不显著之列，可不予置理。但当fcu-v关系允许的误差范围减小时，该因素所造成的偏差则有可能超出允许范围，而必须予以修正。因此影响因素的显著性分析是个错综复杂的问题，单从试验资料的直观分析中是难以得出明确答案的。为此，我们不妨采用正交设计和方差分析的方法加以解决。关于正交设计和方差分析的原理，不是本书所论内容，这里仅举例说明其使用方法：一、选定影响因素和变化水平根据已有的资料和经验选定需要试验验证的主要影响因素，同时根据本单位或本地区这些因素的大概变化范围，以便选定这些因素在试验中所取的不同值。在正交设计中，这些因素中所取的不同值称为“水平”。设计例中所要求给证的是当水灰比在0.45、0.55、0.65、0.74等四个“水平”上变化时，水泥品种（矿渣水泥和普通水泥两个“水平”）及粗骨料品种（河卵石和石灰石碎石两个“水平”）影响的显著性。本例所选不定期的因素和水平列于表4-5选定的因素与水平 表4-5因素水平号ABC水灰比水泥品种粗骨料品种10.45矿渣水泥河卵石20.55普通水泥石灰石碎石30.6540.74二、选用正交表、确认试验方案正交表是正交试验设计中合理安排试验，并对数据进行统计分析的重要工具。正交表选得合适，表头设计合理，则可用较少的试验次数得到较满意的结果。正交表的选用十分灵活，但一般说应遵循下面的原则：即需分析验证的因素及它们之间交互作用的自由度总和，必须不大于所选正交表的总自由度。正交表的总自由度f总为 f总=nm-1 (4-5)式中 n为试验次数。各因素的自由度f因为 f因=m-1 （4-6）式中 m为某因素的水平数。本例中各因素自由度总和为f因=fA+fB+fC=（4-1）+（2-1）=（2-1）=5由于表4-5中所选定的各因素水平数不等，所以我们使用混合型正交表L8（41×24）。其试验次数n为8，根据（4-5）式所算出的总自度f总=7。所以各因素自由度总和f因小于该正交表的总自由度f总。L8（41×24）正交试验方案 表4-6该表共有五列，其中两个空列用来计算试验误差。根据该表所确定的试验方案如表4-6所示。表中与因素的代号及水平的下标与表面所列内容相对应。然后，根据表4-6所确定的试验方案，设计出四次试验的混凝土配合比。并按试验要求制作试件和测出试件的声速v和抗压强度fcu。三、对试验结果进行极差分析或方差分析若经混凝土的声速值v与实测抗压强度fcu之比（v/fcu）作为衡量指称yi（i为水平号）。试验结果的极差分析和方差分析方法如下：1、极差分析将试验结果列于表4-7中。并算出各种的Ki，及极差W。若以j为列数，以i为水平号，则：第j列的等于第j列相同的“i”所对的结果y之和；第j列的等于第j列中“i”的重复次数；第j列的极差W等于第j列中的最大值与最小值之差。将计算结果填入表4-7中。比较各列的极差，极差大则表示该因素在所变化的水平范围内所造成的差别大，是影响试验指标的主要因素，极差小的则是次要因素。空列极差代表试验误差，此外低于空列极差可认为不是由于因素水平变化试验所引起的偏差而是试验误差，因此也可计入试验误差平均值。就本例而言，三个因素的次序是：WA>WC>WB即水灰比的影响最明显，其次是粗骨料品种。水泥品种变化所造成的偏差小于试验误差，可计入试验误差。极差分析表 表4-7 2、方差分析用表4-5中的试验结果算出总的偏差平方和S总、各因素的偏差平方和S因及试验误差S误，其计算公式和本例的计算结果如下： (4-7) (4-8) (4-9)式中 CT修正项，CT= ；n试验号，n=mr；m水平数；r水平重复数。本例按式（4-7）（4-9）计算结果如下：S总=392.923-270.398=122.534SA=(1.792+7.872+14.592+22.262)/2-270.398=116.36SB=(24.292+22.222)/4-270.398=0.535SC=(20.182+26.332)/4-270.398=4.727S误=112.534-(116.36+0.535+4.727)=0.91按式（4-5）、（4-6）计算自由度f：f总=n-1=8-1=7 fA=m-1-4-1-3fB=m-1=2-1=1 fc=m-1=2-1=1f误= f总-（fA + fB + fc ）=2计算各因素的方差V因及统计量F因V因=S因/f因 （4-10）V误=S误/f误 （4-11）F因=V因/V因 （4-12）本例计算结果列于表4-8中 方差分析表 表4-8从F检验的临界值表上，查出相应于信度为5和1时的临界值。当F因>F0.05（f因，f误）时，认为该因素对试验指标有显著的影响，以“”表示。从表48中可见，本例中水灰比有高度显著影响，粗骨料品种有显著影响，而水泥品种的影响不显著。从以上两种分析方法中可见，其结果是相同的。极差分析较为简单、直观，而方差分析则有比较明确的定量界限。上述方法也可用于回弹法及其他检测方法影响因素性的分析。建立超声测强曲线的方法混凝土中的超声波传播的速度v与混凝土的抗压强度fcu之间有着良好的相关性，即混凝土的强度越高，相应的超声声速也越高。一般说来，以非线性的数学模型拟合其间的相关性更能反映关系的规律。混凝土强度与超声传播声速之间相关规律是随着技术条件变化而异，即定量关系是受混凝土的组分及技术条件诸如水灰比、水泥用量、骨料粒径和用量、养护投机倒把、含水率等因素影响而异的。因此，各类混凝土没有统一的fcu关系曲线，即尚不能根据超声声速检测混凝土强度的规程、方法建议中都规定须以一定数量的相同技术条件的混凝土试件过去实行校正试验，预先建立fcu校正曲线，然后用超声声速推算混凝土的强度，这样推算的强度值才能达到比较满意的精度。一、超声测强曲线类型和适用范围根据相关曲线的制定和使用条件可分为三种：1、校准曲线校准曲线是采用与本工程、工厂的构件混凝土相同的原材料、配合比和成型养护工艺配制的混凝土试块，对于技术管理健全、混凝土质量比较稳定的工程或工厂，也可以从生产过程中随机而又均匀地直接取料（混凝土拌合物）制作混凝土试块，通过一定数量的破损与非破损试验所建立的曲线。它适用于检测与该主式块相同技术条件的混凝土制品的强度，测强精度高。由一地混凝土结构与制定曲线的混凝土试块的组成、养护条件和试验状态等基本上一致，推算混凝土强度时，不存在影响因素，故无须作修正。2、地区性曲线地区性曲线是采用本公司、本地区常用的原材料、成型养护工艺配制的混凝土试块，通过较多的破损与非破损所建立的曲线。它适用于无校准曲线时检测相同技术条件的本公司、本地区混凝土制品的强度，具有较高的测量精度。选用地区性曲线推算混凝土强度时，由于试验的组成、养护条件基本相同，所以，只考虑试验状态影响因素的修正系数。3、统一曲线统一曲线是采用统一规定的标准混凝土制作试块，在标准养护条件下，通过大量的破损与非破损试验所建立的曲线。它适用于无校准和地区曲线时检测符合规定作用条件的混凝土构件的强度，测量精度稍低。选用统一曲线推算混凝土强度时，由于现场结构与标准条件（组成、养护条件和试验状态）的差异，需要建立影响因素的修正系数，以提高测量精度和曲线的适用性。比较上述三种曲线，不难看出，当运用校准曲线推算混凝土强度时，避免了多种因素的复杂影响，无须进行修正，从而测试精度高于其他两种曲线。在我国的专业技术规程中也规定优先应用地区专用测强曲线，对于不具备地区专用曲线，要事先做校正试验，以便确定修正系数借用统一曲线推算混凝土的强度。二、试验设计与方法为了建立fcu-v的相关曲线，并且有较宽的适用范围，要求试件强度和超声声速对应的检测值要有较大的变动范围，一般按不同原材料规格品种采用变化配合比、龄期和水灰比等方法制备一批混凝土试件，测定试件的平均声速，然后作抗压强度试验。为了使校准曲线既有代表性又有可比性，试验设计和试验方法一般可遵循如下几点拟定试验方案：（1）根据本地区或本部门工程常用的原材料品种、规格，按最佳配合比配制C10C50的混凝土制作试块，试块的尺寸有边第为150mm立方体（粗骨料最大粒径为40mm）、边长为100mm立方体（粗骨料最大粒径为20mm）和边长为200mm立方体（粗骨料最大料径为60mm）三种。（2）制作试块所用的混凝土拌合料，最好是在施工过程中随机抽取试样，也可采用符合工程的 配料和工艺条件在实验室中成型制作。（3）按7、14、28、60、90、180、365天龄期制备试块和进行测试，每一龄期需有3个（或6个）试块，每种标号试块不少于30块。（4）试块养护与被测的结构混凝土养护条件尽可能相同。（5）试块的超声声速值vi的测量应取试块的捣制侧面为测试面，测点布置采用三对（或五对）（图4-15），取试块的平均声时，（扣除声时零读数）除以试块的测距计算超声声速vi。（6）最后，将试块另一对侧面作为承压面置于压力机上，以0.3-0.8MPa/s的速度连续而均匀地加荷（低标号混凝土凝土取0.3-0.5MPa/s的加荷速度;C30的混凝土取0.5-0.8MPa/s的加荷速度）计算极限破坏抗压强度fcu。（7）以数理统计方法对试验数据vi以fcu进行回归分析，建立统计的数学模型，并确定回归的效果和误差范围。三、试块的声速试验数据分析处理按下式计算vi=l/tm×10(km/s)计算精确度0.01(km/s)。式中l发、收换能器的测试距离，即试块的测试宽度（cm），计算精度0.01m。tm测区（试块）的平均声时值（单位s=10-6S），计算精度0.1（s）。如果个别测点声时偏差超过试块声时平均值的±5%时，则该试块应予以弃除。试块的极限抗压强度按下式计算：Fcu=F/A×K(MPa)式中 F极限载荷（N）； A试块承压面积（mm2）； K试块尺寸换算系数（边长为150mm立方体的系数为1；边长为100mm立方体的系数为0.95；边长为200mm立方体的系数为1.05）。混凝土立方体试块抗压强度计算应精确至0.1MPa。以三个试块的算术平均值作为该组试块的抗压强度值。三个测值中的最大值或最小值中如有一个与中间值的差超过中间值的15%，则把最大值及最小值一并弃除，取中间值作为该组试块的抗压强度；如两个测试值与中间值相差均超过15%，则此组试验结果无效。四、拟合测强曲线与效果分析混凝土超声测强曲线，受混凝土的原材料品种规格、养护方法、龄期、含水率等综合影响。因此，对应的大量实测混凝土强度值fcu、超声值vi之间属于非确定关系。要确定这些非确定性试验数据之间的数学经验表达式，通常采用数理统一方法寻求参量之间的统计相关关系。混凝土超声测强的数学表达式有线性和非线性两种，采用非线性的拟合曲线，更精确地描述参量之间的相关性，且用声速推算混凝土强度的精确度更高些。采用超声测强的试验数据所拟合的混凝土测强曲线，包括假设数学模型、计算实验常数、拟合效果和精度的分析，以及验证等内容。声速换算法在混凝土多相复合体系中，粗细骨料所点比例甚大，它的品种、特性、含量等往往对混凝土的总声速造成极大影响，但在一定的范围内，它对混凝土的强度的贡献却远不如对声速的影响那么大。而混凝土中水泥石的强度及其与骨料的粘结能力是对混凝土强度起决定作用的。但由于它所点比例较少，对混凝土总声速的影响却很小，这就是当混凝土原材料及配比不同时，声速与强度关系发生明显变化，使强度声速曲线无法普遍应用的根本原因。基于以上认识，我们不妨设想，若能将混凝土中硬化水泥浆的声速或砂浆声速，从混凝土总声速中通过换算分离出来，建立换算的硬化水泥净浆声速或砂浆声速与混凝土强度的关系，则可消除骨料品种、含量等因素的影响。从而只要建立少数几种不同水泥品种的“硬化水泥净浆声速-混凝土强度”或“砂浆声速-混凝土强度”关系曲线或公式，就能适应各种不同配合比的混凝土的需要。这种将原来的混凝土声速换算为相应的水泥石或水泥砂浆的声速，即所谓声速换算法，我国建筑材料科学研究院和陕西建筑科学研究院就在这方面曾作了较系统的研究。硬化水泥净浆声速换算法。假定混凝土试件为一块由粗、细集料及硬化水泥浆分段组成的试件（见图4-16）设l为试件的长度，即超声穿过时的总路径，lg、ls、lc分别为超声波的粗、细集料及硬化水泥浆中的传播路径；t为超声穿过试件体所经历的时间；tg、ts、tc为超声穿过粗、细集料及硬化水泥浆在混凝土中所经历的时间；Vg、Vs、Vc分别为为、细集料及硬化水泥在混凝土中所点的体积分数；v为混凝土的总声速；vg、vs、vc分别为粗、细集料及硬化水泥浆的声速。假定，超声波穿过复合体时，在各组分中的传播路径lg、ls、lc与各级分在混凝土中所占的体积成正比，即lg=lVg ls=lVs lc=lVc根据以上假定，可写出以下联立方程式： t=tg+ts+tc vg=lVg /tgvs=lVs /ts (4-13)vc=lVc /tcv=l/t 解（4-13）联立方程式，即可得： （4-14）从（4-14）式中可见，只要分别知道混凝土的配合比（体积Vg、Vs、Vc）；知道粗、细骨料的声速vg、vs，并测出混凝土的总声速v即可求出硬化水泥浆的声速vc，用vc与混凝土的抗压强度建立关系则可消除配合比中粗骨料因素的影响。图4-17（a）和图4-19（a）即为当不同集灰比及不同粗、细集料比例时，混凝土强度与声速的关系曲线。从图中可见，一种配比对应一条曲线，彼此相差甚大，所以一条线只适用于一种配合比的混凝土的数据，根据（4-14）式算成硬化水泥浆声速后，再与混凝土强度一起绘制成的关系曲线，均可用一条曲线来反映。也就是说，我们只要制作几条不同水泥品种，不同密实程度及不同龄期的“混凝土强度硬化水泥浆换算成声速”的关系曲线，当已知混凝土配合比及粗、细集料声速后，即可用换算法解决各种不同配比的混凝土强度测量问题。关于混凝土强度与硬化水泥浆换算声速之间的关系式，应根据相应的实测曲线用回归法求出。我国建筑材料科学院研究成果表明，该关系式应采用下面函数形式，即=AvB （4-15）式中 混凝土抗压强度（MPa） vc根据混凝土配比及声速换算的硬化水泥浆声速（km/s） A、B均为系数根据试验结果提出了以下两个具体公式，可供参考：（1）普通硅酸盐水泥，控制拌合物坍落为7cm以上，混凝土强度fccu与混凝土中硬化水泥浆换算声速vc之间的关系： =0.637v 3.04 （4-16）式中 用水泥净浆声速换算法推算的混凝土强度（MPa）；v经换算求得的硬化水浆声速（km/s）。此式计算值与实测值相比的平均相对误差为10.23%。（2）矿渣硅酸盐水泥，控制拌合物坍落度为7cm以上的混凝土： =0.218 v 3.64 (4-17)式中 各项同上。该式计算值与实测值相比的平均相对误差为10.35%。二、硬化水泥砂声速换算法（一）水泥砂浆声速换算法的基本原理该法的基本原理与硬化水泥浆声速换算法相近，都是用换算法来排除骨料的影响。其间的主要区别是：水泥砂浆声速换算把混凝土视为由水泥浆和粗骨料复合而成的两相复合体系。因为一般普通混凝土的强度主要取决于硬化水泥砂浆的强度及其与骨料之间的粘结强度，其中砂与水泥水化产物之间存在一种硅吸附作用，粘结强度较高，而粗骨料周围则存在着较多的空隙、侧裂缝等构造缺陷和低强度层，影响水泥砂浆与粗骨料的粘结能力。此外，在混凝土超声检测中，常用频率约为20kHz10kHz。若混凝土中的声速以4.0km/s计，则其波长约为200mm400mm远大于细细集料粒径（<5mm）。因此，对常用超声频率而言，水泥浆可视为均质体。所以，砂浆声速换算法中，则以换算的砂浆声速与混凝土强度建立基本测强曲线，其换算公式为：vm=lm/tm （4-18）式中 vm混凝土中砂浆的声速；lm超声脉冲穿越混凝土试件时，穿越砂浆的声程，为 (4-19)式中 l超声波穿过混凝土试件的声程；超声波穿过混凝土所经过的石子时的声程。（4-18）式中tm为超声波穿越混凝土时，在