高支模方案及计算书1.doc

【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流高支模方案及计算书1.精品文档.高支模专项施工方案工程名称： 一品中央二期工程 工程地点： 博罗县石湾镇宏明西路旁 建设单位： 博罗县祥发房地产有限公司 监理单位： 博罗县工程建设监理有限公司 设计单位： 深圳市汇宇建筑工程设计事务所 施工单位： 深圳市中建大康建筑工程有限公司 编制人： 编制日期： 年 月 日 审批人： 审批日期： 年 月 日 审核人： 审核日期： 年 月 日 目 录第一章 编制依据 3第二章 工程概况 3第三章 高支模支撑体系设计及验算 4第一节 高支模支撑体系选择 4第二节 高支模支撑体系验算 4 一、梁模板计算书5 二、墙模板计算书18 三、柱模板计算书26 四、板模板计算书37第四章 质量技术措施 43第一节 梁、板模板制安、拆除质量技术措施 43第二节 柱、墙模板制安、拆除质量技术措施 21第五章 安全技术措施 50第六章 安全技术措施 53第一章 编制依据编制本施工组织设计采用的有关国家规范、规程及行业标准有：1、甲方提供的招标文件及设计图纸各一份2、建设工程项目管理规范GBT5032620013、建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）4、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB502022002）5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）6、工程测量规范GB50026937、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）9、建筑施工高空作业安全技术规范；10、建筑施工脚手架实用手册；11、建筑施工计算手册；12、广东省建筑工程高支撑模板系统施工安全管理规定；13、建筑施工安全检查标准（GJG53-99）；国家现行的有关施工规范、标准。第二章 工程概况一品中央二期工程，位于博罗县石湾镇，并处于宏明西路及石湾大道旁，交通方便、地理位置优越。本工程是博罗县祥发房地产有限公司投资兴建，由深圳市汇宇建筑工程设计事务所设计。本工程整体为塔楼形式，由地下一层（车库），地上由8栋、9栋、10栋、11栋、12栋、13栋、15栋、16栋（A、B）组成，总建筑面积约：177369.85；平面布置设计新颖、造型美观、构成一个环境优美的社区。本工程标准层层高均3.0m；架空层（16栋、13栋、15栋架空层层高为6.1-6.8M，其他栋楼架空层层高为4.5-5.0M）、顶层部分区域（客厅、餐厅房间）属高支模结构体系，高支模最高点为6.8M，支模体系较为复杂。高支模采用满堂钢管架支撑。第三章 高支模支撑体系设计及验算第一节 高支模支撑体系选择本工程高支模拟采用钢管满堂脚手架支撑体系，采用扣件连接（立杆承重连接方式：可调托座）。模板采用18mm厚胶合板，梁底模板厚18mm,方木为80×80mm。计划采用强度高、幅面大、重量轻平整光滑胶合板，主要部位模板材料选择0.915×1.83m胶合板，立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：6.80；梁两侧立杆间距(m)：1.30；应将所有钢管连成整体，横向钢管之间的连接，以及横向钢管与竖向钢管之间连接，采用扣件，且设剪刀撑，这样可保证超高梁板的质量及安全。第二节 高支模支撑体系验算 因16栋无地下室，且架空层设计层高为6.8，部分梁截面尺寸较大，故本方案将以16栋二层梁、板为例予以支撑体系验算。 为满足满堂钢管架支撑体搭设要求，在基础（桩承台、基础梁）施工完成后，对首层地面作相应处理：1) 原土回填，采用机械夯实，分层夯实厚不能在于500MM。2) 100厚1：3：6石灰、砂、碎砖夯实。一、梁模板计算书：梁模板计算样例:采用16栋二层梁（KZZL14：1100×2000）。 1、参数信息 1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.10；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：6.80；梁两侧立杆间距(m)：2.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2）荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3）材料参数木材品种：红杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：14.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：2.0；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：350.0；5）梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，850mm，1300mm，1700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取16.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1）强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 182×2×2/6=121.33cm3； M - 面板的最大弯矩(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.82×17.85×0.9=35.082kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.82×4×0.9=9.173kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×35.082×3502 + 0.117×9.173×3502 = 5.61×105N.mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×35.082×0.35+1.2×9.173×0.35=17.359kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.61×105 / 1.21×105=4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2）挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=35.082N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 182?/12=121.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×35.082×3504/(100×9500×1.21×106) = 0.309 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.309mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！4、梁侧模板支撑的计算1）次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=17.359/(2.000-0.180)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2×8×8×8/6 = 170.67cm3；I = 2×8×8×8×8/12 = 682.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.162 kN.m，最大支座反力 R= 4.332 kN，最大变形 = 0.015 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.62×105/1.71×105 = 0.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.015mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2）主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.332kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN.m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.682 kN.m，最大支座反力 R= 9.639 kN，最大变形 = 0.440 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.82×105/1.02×104 = 67.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =67.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.440 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.44mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1100×20×20/6 = 7.33×104mm3； I = 1100×20×20×20/12 = 7.33×105mm4；1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×(24.00+1.50)×1.10×2.00×0.90=60.588kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.50×1.10×0.90=0.594kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×(2.00+2.50)×1.10×0.90=6.237kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(60.588+0.594)×3502+0.117×6.237×3502=8.39×105N.mm； =Mmax/W=8.39×105/7.33×104=11.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=60.588+0.594=61.182kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×61.182×3504/(100×9500×7.33×105)=0.892mm；面板的最大挠度计算值: =0.892mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！6、梁底支撑木方的计算1）荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2×(24+1.5)×2×0.35+0.5×0.35×(2×1.82+1.1)/ 1.1=22.325 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2.5+2)×0.35=2.205 kN/m；均布荷载设计值 q = 22.325+2.205 = 24.530 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.35×1.2×0.18×24.00+1.4×(2.50+2.00)×(1.30-1.10)/4=0.201kN2）支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=8×8×8/6 = 8.53×101 cm3；I=8×8×8×8/12 = 3.41×102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kN穖) 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N6=1.364 kN；N2=N5=7.49 kN；N3=N4=4.838 kN；最大弯矩：M= 0.201kN穖最大剪力：V= 4.234 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.201×106 /8.53×104=2.4 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=3×4.234×1000/(2×80×80)=0.992N/mm2；方木的最大挠度： =0.058 mm；方木的允许挠度：= 0.32×103/250=1.28mm；方木最大应力计算值 2.360 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.992 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=2.000 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.058 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.280 mm，满足要求！7、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :48×3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；1）梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.364 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN穖) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.268 kN.m ；最大变形 max = 0.211 mm ；最大支座力 Rmax = 3.428 kN ；最大应力 =M/W= 0.268×106 /(10.16×103 )=26.3 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 26.3 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.211mm小于800/150与10 mm,满足要求!2）梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 7.49 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN穖) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.469 kN穖 ；最大变形 max = 1.161 mm ；最大支座力 Rmax = 18.822 kN ；最大应力 =M/W= 1.469×106 /(10.16×103 )=144.6 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 144.6 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=1.161mm小于800/150与10 mm,满足要求!8、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =18.822 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×(0.132×(6.8-2)=0.763 kN； N =18.822+1.081=19.903 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =19903.239/(0.207×489) = 196.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 196.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.009×(1.5+0.3×2) = 2.473 m；lo/i = 2472.756 / 15.8 = 157 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.284 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =19903.239/(0.284×489) = 143.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 143.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.428/Sin90o = 3.428 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×(6.8-2)/Sin90o = 0.763 kN； N = 3.428+ 0.763 = 4.191 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 90 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.167×1.7×1.5/1 = 2.976 m；lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4190.754/(0.203×489) = 42.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.009×(1.5+0.3×2) = 2.473 m；lo/i = 2472.756 / 15.8 = 157 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.284 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4190.754/(0.284×489) = 30.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全9、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 300×0.4=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =19.903/0.25=79.613 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 19.903 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=79.613 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！二、墙模板计算书：1、参数信息1）基本参数次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):1250；穿墙螺栓竖向间距(mm):1250；对拉螺栓直径(mm):M14；2）主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3）次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4）面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.150m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、147.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1）抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(N.mm)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×1.250×0.900=31.107kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×1.25×0.90=9.450kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1×31.107×400.02+0.117×9.450×400.02= 6.75×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W< f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 1250×18.0×18.0/6=6.75×104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 6.75×105 / 6.75×104 = 10.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =10N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×1.250×0.900=31.107kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×1.25×0.90=9.450kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×31.107×400.0 + 0.617×9.450×400.0 = 9797.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 9797.9N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 1250mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =3×9797.9/(2×1250×18.0)=0.653N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.653N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3）挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.04×1.25 = 28.803N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 400mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 125×1.8×1.8×1.8/12=60.75cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×28.8×4004/(100×6000×6.08×105) = 1.369 mm；面板的最大挠度计算值: =1.369mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.6mm，满足要求！4、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8×8×8/6×2= 170.666cm3；I = 8×8×8×8/12×2= 682.666cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(主楞间距): l =1250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.400×0.900=9.954kN/m；