钢屋架设计计算.doc

【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流钢屋架设计计算.精品文档. 钢结构 课程设计学 院 工程技术学院 班 级 土木0812 姓 名 郭若男 学 号 2008987034 成 绩 指导老师 吴开微 2011年 12 月 1 日钢 屋 架 设 计 计 算一、设计资料 某单跨单层厂房，跨度L=24m，长度54m，柱距6m，厂房内无吊车、无振动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用1.5×6.0m太空轻质大型屋面板。钢材采用Q235-BF，焊条采用E43型，手工焊。柱网布置如图1所示， 二、屋架布置及几何尺寸屋架几何尺寸图屋架计算跨度=24000-300=23700mm。屋架端部高度H0=2000mm。二、支撑布置三、荷载计算1、 荷载永久荷载大型屋面板 0.534 KN/m2 屋架及支撑自重 0.15 KN/m2 防水层 0.1 KN/m2 悬挂管道 0.05kN/m2小计 0.834 KN/m2可变荷载 活载 0.56 KN/m2以上荷载计算中，因屋面坡度较小，风荷载对屋面为吸力，对重屋盖可不考虑，所以各荷载均按水平投影面积计算。永久荷载设计值：1.2×0.834=1.0008kN/m2可变荷载设计值：1.4×0.56=0.784kN/m22、荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种荷载组合：（1） 全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载：P=（1.0008+0.784）×1.5×6=16.0632kN（2） 全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载：P1=1.0008×1.5×6=9.0072kN P2=0.784×1.5×6=7.056kN（3） 全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：P3=1.2×0.15×1.5×6=1.62kN作用于半跨的屋面板及活载产生的节点荷载：取屋面可能出现的活载P4=（1.2×0.534+1.4×0.56）×1.5×6=12.8232kN以上1），2）为使用阶段荷载组合;3）为施工阶段荷载组合。四、内力计算按力学求解器计算杆件内力，然后乘以实际的节点荷载，屋架要上述第一种荷载组合作用下，屋架的弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆内力均达到最大值，在第二和第三种荷载作用下，靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号，因此，在全跨荷载作用下所有杆件的内力均应计算，而在半跨荷载作用下，仅需计算近跨中的斜腹杆内力，取其中不利内力（正、负最大值）作为屋架的依据。具体计算见图屋架各杆内力组合见表。全跨荷载布置图全跨荷载内力图左半跨荷载布置图左半跨荷载内力图右半跨荷载布置图右半跨荷载内力图 内力计算表 表1杆 件名 称杆内力系数全跨永久荷载+全跨可变荷载P=17.53kNN=P×全跨永久荷载+半跨可变荷载P1=8.96kNP2=8.57kNN左=P1×+P2×N右=P1×+P2×全跨屋架支撑+半跨屋面板+半跨可变荷载P3=1.62kNP4=14.29kNN左=P3×+P4×N右=P3×+P4×计算内力KNP=1在左半跨在右半跨全跨上弦杆10-11000000011-13-6.25-2.48-8.73-153.04-131.82-99.46-103.51-49.53-153.0413-15-9.04-4.49-13.52-237.07-198.63-159.65-151.05-86.02-237.0715-17-9.15-6.08-15.23-266.96-214.91-188.55-155.47-111.49-266.9617-18-7.36-7.36-14.72-258.14-195.06-195.06-129.07-129.07-258.14下弦杆1-23.491.254.7483.0872.3753.1957.5425.5483.082-38.003.5311.52202.04171.84133.50132.9969.05202.043-49.325.3014.62256.34210.95176.45156.9499.39256.344-58.428.7217.13300.36225.68228.25148.04152.32300.36斜腹杆1-11-6.53-2.34-8.87-155.54-135.49-99.58-107.73-47.82-155.5411-24.692.116.80119.20101.1079.0478.0041.20119.202-13-3.40-2.03-5.42-95.09-77.71-66.01-57.31-37.79-95.0913-31.881.793.6764.4049.0548.2732.8531.5564.403-15-0.70-1.80-2.50-43.76-28.35-37.79-14.01-29.75-43.7615-4-0.461.561.1019.305.9623.21-4.7324.0424.044-171.55-1.520.030.4913.53-12.7922.20-21.7122.2017-5-2.471.38-1.10-19.22-31.021.98-37.1317.92-37.13竖杆1-10-0.500.00-0.50-8.77-8.77-4.48-7.96-0.81-8.772-12-1.000.00-1.00-17.53-17.53-8.96-15.91-1.62-17.533-14-1.000.00-1.00-17.53-17.53-8.96-15.91-1.62-17.534-16-1.000.00-1.00-17.53-17.53-8.96-15.91-1.62-17.535-180.980.981.9734.4726.0526.0517.2317.2334.47五、杆件截面设计1、上弦杆截面计算整个上弦杆采用同一截面，按最大内力计算N = -266.96kN（压力），查钢结构设计手册，节点板厚度选用6mm，支座节点板厚度选用8mm。计算长度 屋架平面内取节间轴线长度屋架平面外根据支撑和内力变化取因为，故截面宜选用两个不等肢角钢，且短肢相并。如图1所示。yyxx12图1上弦截面设，查轴心受压构件的稳定系数表需要截面积需要回转半径根据需要的A 、 ix 、iy ，查角钢型钢表，选用2，A = 22.4c , ix = 2.28 cm , iy = 4.39cm。按所选角钢进行验算满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。2、下弦杆截面计算整个杆件采用同一截面，按最大内力计算，N=300.36kN （拉力）计算长度 屋架平面内取节间轴线长度屋架平面外根据支撑布置取计算需要净截面面积选用290×56×5（短肢相并），见图2所示，A =14.42 c , ix = 2.22 cm , iy =4.32cm 按所选角钢进行截面验算，取。6xxyy图2 下弦截面所选截面满足要求。3、斜杆截面计算 斜杆1-11N = -155.5kN (压力)，l0x = l0y = l =254.3cm因为l0x = l0y，故采用不等肢角钢，长肢相并，使ix = iy 选用290×56×8，见图3所示，A = 22.4 c , ix = 2.28 cm , iy = 4.39cmxxyy6图3 斜杆1-11截面 属于b类截面 属于b类截面满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。 斜杆11-2N = 119.20kN（拉力），l0x = 0.8l = 209.3cm, l0y = l =261.6 cm计算需要净截面面积选用240×5，见图4所示，A = 7.58c , ix = 1.21cm , iy = 1.90cmxxyy6图 4斜杆11-2截面验算：所选截面满足要求。 斜杆2-13N =-95.1kN (压力)，l0x =2302mm l0y = l =2878mm计算需要净截面面积选用256×8，见图5所示，A =1674mm2 , ix =1.68cm , iy =2.60cmxxyy6图5斜杆2-13截面 属于b类截面 属于b类截面满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。斜杆13-3.N =64.39kN（拉力），l0x = 0.8l = 229.4cm, l0y = l =286.7 cm计算需要净截面面积选用225×4，见图6所示，A =3.72 c , ix =0.74 cm , iy =1.30 cmxxyy6图 6 斜杆13-3截面验算：所选截面满足要求。 斜杆3-15N =-43.76kN (压力)，l0x =251.0cm l0y = l =313.8cm选用263×4，见图7所示，A =9.96c , ix = 1.96cm , iy = 2.80cmxxyy6图7 斜杆3-15截面 属于b类截面 属于b类截面满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。 斜杆15-4N = 24.03kN（拉力），l0x = 0.8l = 2502mm, l0y = l =3127cm计算需要净截面面积选用230×3，见图8所示，A = 3.50c , ix =0.91 cm , iy = 1.47 cmxxyy6图 8 斜杆15-4截面验算：所选截面满足要求。 斜杆4-17N =22.20kN （拉力）， l0x =272.4cm l0y = l =340.5cm选用240×5，见图9所示，A =7.58 c , ix =1.21cm , iy =1.90cmxxyy6图9 斜杆4-17截面满足长细比：的要求。验算受拉时截面是否满足N =-21.71kN (压力)由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。 斜杆17-5N =-37.13kN (压力)，l0x =271.4cm l0y = l =339.3cm 选用263×4，见图10所示，A =9.96c , ix = 1.96cm , iy = 2.80cmxxyy6图10 斜杆17-5截面验算由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。4、竖杆截面计算边竖杆1-10N =-8.77kN (压力)，,l0x = l0y =l=200.00cm 选用245×3，A =5.32c , ix = 1.40cm , iy = 2.06cm 属于b类截面 属于b类截面满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。竖杆2-12 N =-17.53kN (压力)，,l0x =1840mm l0y =2300mm 选用245×3， A =5.32 c , ix = 1.40cm , iy = 2.06cm 属于b类截面 属于b类截面满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。竖杆3-14N =-17.53kN (压力)， l0x =2080mm l0y =2600mm 选用245×3， A =5.32 c , ix = 1.40cm , iy = 2.06cm 属于b类截面 属于b类截面满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。竖杆4-16N =-17.53kN (压力), l0x =2320mm l0y =2900mm 选用256×3， A =6.68 c , ix = 1.75cm , iy = 2.49cm 属于b类截面 属于b类截面满足长细比：的要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面合适。 竖杆5-18N =34.47kN (拉力)， l0x =2560mm l0y =3200mm 选用245×3， A =5.32 c , ix = 1.40cm , iy = 2.06cm满足长细比：的要求。所选截面合适。96中竖杆截面图屋架杆件一览表杆件杆内力kN计算长度截面形式及角钢规格截面积（m）回转半径长细比容许长细比系数min(N/m)loxloyix(mm) iy(mm)max上弦-266.9615083016短肢相并2L90×56×8224022.843.9691500.757157下弦300.3630006000短肢相并2L90×56×5144222.243.2139350208斜腹杆1-11-155.54 25432543长肢相并2L90×56×8224022.843.91121500.464-15011-2119.20 209326162L40×575812.119.01733501572-13-95.09 230228782L56×8167416.826.01371500.357-15913-364.40 229428672L25×43727.413.0310350173.13-15-43.76 251031382L63×499619.628.01281500.397-110.515-424.04 250230232L30×33509.114.7275350694-1722.20 272434052L40×575812.119.022535019117-5-37.13 271433932L63×499619.628.01381500.353-106竖杆1-10-8.77 20002000十字形2L45×353214.020.61431500.333-502-12-17.53 18402300十字形2L45×353214.020.61311500.392-843-14-17.53 20802600十字形2L45×353214.020.61491500.311-1064-16-17.53 23202900十字形2L56×366817.524.91331500.374-70.25-1834.47 25603200十字形2L45×353214.020.6183350-65六、节点设计重点设计“1”、“2”、“11”、“18” “5”五个典型节点，其余节点设计类同。1下弦2节点这类节点的设计步骤是：先根据腹杆的内力计算腹杆与节点连接焊缝的尺寸，即hf和lw 。然后根据lw的大小比例绘出节点板的形状和大小，最后验算下弦杆与节点板的连接焊缝。选用E43焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值160N/m，实际所需的焊脚尺寸可由构造确定。 （1）11-2杆的内力N=157KN，采用三面围焊，肢背和肢尖焊缝hf=5mm，所需要的焊缝长度为：肢背，取150mm肢尖，取80mm（2）2-13杆的内力N=159KN，采用三面围焊，肢背与肢尖的焊缝hf=8mm，所需要的焊缝长度为：因为，所以按两面侧焊缝计算。肢背，取150mm肢尖，取80mm（4） 竖杆2-12杆的内力N=-84KN，采用三面围焊，焊缝尺寸可按构造确定取hf=3mm。所需要的焊缝长度为：肢背，取150mm肢尖，取80mm（4）下弦杆焊缝验算下弦杆与节点板连接焊缝承受两相邻下弦内力之差。N25683173kN肢背焊缝验算，hf8mm， f8N/mm2160N/mm2焊缝强度满足要求。根据节点放样，得节点板尺寸为310×360，节点图如下图所示。下弦节点各杆肢尖、肢背尺寸 杆件hf（mm） 肢背(mm)hf（mm）肢尖(mm)11-2562mm取100mm520mm取60 mm 2-13854mm取100mm832mm取60 mm 13-3448mm取100mm 419mm取60mm3-15451mm取100mm431mm取60mm 15-4341mm取100mm 327mm取60mm4-17530mm取60mm522mm取60mm 17-5445mm取60mm429mm取60mm2上弦11节点：11-2杆节点板连接的焊缝计算与下弦节点2中11-2杆计算相同。1-11杆N-155.55 kN，采用三面围焊，设肢背和肢尖 hf = 8mm，因为，所以按两面侧焊缝计算。 lw11673，取lw1150mm lw21647，取lw280m上弦节点各杆肢尖、肢背尺寸杆件hf（mm）肢背 (mm)hf（mm）肢尖 (mm)1-11873mm取150mm847mm取80mm 11-2586mm取150mm554mm取80 mm 2-13851mm取100mm835mm取60 mm 13-3463mm取100mm 442mm取60mm3-15448mm取100mm434mm取60mm 15-4340mm取100mm 329mm取60mm4-17529mm取60mm523mm取60mm 17-5443mm取100mm431mm取60mm考虑搁置檩条，节点板缩进上弦肢背7mm，用槽焊缝连接，槽焊缝按两条角焊缝计算，P17.6kN。节点板尺寸为285417设肢尖焊缝=4mm，假定集中荷载P与上弦垂直，忽略屋架上弦坡度影响。肢背焊缝验算：肢尖焊缝验算：节点图如下图所示。3、屋脊18节点（1）弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，且便于施焊，需要将拼接角钢的尖角削除，并截去垂直肢的一部分宽度（一般为t+hf+5mm）。拼接角钢的部分削弱，可以借助节点板来补偿。接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。设5-18杆与节点板的焊缝尺寸为：肢背hf=6mm，lw1=(0.65×17.6×103)/（2×0.7×6×160）+16=25mm，取lw1=40mm，肢尖hf=6mm，lw2=（0.35×17.6×103）/（2×0.7×6×160）+16=21mm。取lw2=40mm。设焊缝高度hf=6mm，则所需要焊缝计算长度为：lw=（258×103）/（4×0.7×6×160）+16=112mm。取lw =210mm。拼接角钢长度600mm2×210=420mm。（2）上弦与节点板间的焊槽，假定承受节点荷载，验算略。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算，设肢尖焊缝hf=6mm，节点板长度为470mm，节点一侧弦杆焊缝的计算长度为lw=470/2-5-10=220mm，焊缝应力为：fN=（0.15×258×103）/（2×0.7×6×220）=21N/mm2，fM=（0.15×258×103×55×6）/（2×0.7×6×2202）=32N/mm2， =34kN/mm2160kN/mm2中竖杆与节点板的连接焊缝计算：N=17.6KN此杆内力较小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊缝尺寸hf=6 mm，焊缝长度lw>50 mm，节点图如下图所示。4、下弦跨中5节点设计（1）下弦接头设于跨中节点处，连接角钢取与下弦杆相同截面2160×100×10，焊缝高度hf=8mm，焊缝长度为：lw=（300×103）/（4×0.7×8×160）+16=100m，取lw=210mm连接角钢长度lw=2×210+10=430mm，取lw=430mm下弦杆与节点板，斜杆与节点板之间的连接焊缝按构造设计。（2）弦杆与节点板连接焊计算：按下弦杆内力的15%计算。N=300×15%=45KN设肢背、肢尖焊肢尺寸为8 mm，弦杆一侧需焊缝长度为肢背lw=（0.75×45×103）/（2×0.7×8×160）+16=35mm，取80mm，肢尖lw=（0.25×45×103）/（2×0.7×8×160）+16=23mm。取40mm腹杆与节点板连接焊缝的计算方法与以上几个节点相同，节点图如下图所示。5、 支座1节点为了便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取160mm。在节点中心线上设置加劲肋。加劲肋取460×80×12mm，节点取460×380×14mm的钢板。（1）支座底板的计算支座反力RA=RB=140.8KN 按构造要求采用底板面积为a×b=280×360mm2如仅考虑加劲肋部分底板承受支座反力R，则承压面积为280×（2×80+12）=48160mm2验算柱顶混凝土的抗压强度：=R/Au=140.8×103/48160=3N/mm2fc=12.5N/mm2满足。 底板的厚度按屋架反力作用下的弯距计算，节点板和加劲肋将底板分成四块，每块板为两相邻边支承，而另两相邻边自由的板，每块板单位宽度的最大弯距为：M=式中 底板下的平均应力，=3N/mm2； 2两支承边之间的对角线长度，2=165.6mm； 系数，由b2/a2决定。b2=80×150/165.6=72.46，b2/a2=72.46/165.6=0.438，查表得=0.045故M=0.045×3×165.62=3702.2Nmm。底板厚度t=11mm，取t=20mm。（2）加劲肋与节点的连接焊缝计算加劲肋高度取与支座节点板相同，厚度取与中节点板相同（即380×14×460），一个加劲肋的连接焊缝所承受的内力为四分之一支座反力。R/4=140.2×103/4=35.1×103N，M=Ve=35.1×103×50=1.76×106Nmm设焊缝hf=8mm，焊缝计算长度lw=460-10-15=435mm，则焊缝应力为f=(35.1×103)/(2×0.7×8×435)=7.2N/mm2，f=(6×1.76×106)/(2×0.7×8×4352)=5N/mm2， =11N/mm2160N/mm2（3）节点板、加劲肋与底板的连接焊缝设焊缝传递全部支座反力R=140.8kN，其中每块加劲肋各传R/4=35.1kN，节点板传递R/2=70.2kN。节点板与底板的连接焊缝计算长度=2×（300-10）=580mm，所需要的焊脚尺寸为h(70.2×103)/(0.7×580×160×1.22)=0.9mm，取h=6mm。每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为=（100-20-10）×2=140mm。所需要的焊缝尺寸为h(70.2×103)/(0.7×140×160×1.22)=4mm，取h=14mm，节点图如下图所示。其他节点设计方法与上述方法类似。具体见屋架施工图。