机电产品创新设计_3.docx
机电产品创新设计机电产品创新训练任务书姓名：学号：指导教师：时间：学院：飞行器工程学院目录1、引言-32、创新方案的提出-4-53、产品概念以及原理介绍-53.1、产品原理图-63.2、零、部件草图-6-94、产品详细参数及构造计算-9-195、实训总结与心得-206、参考资料及文献-217、附录：运动简图1.引言为期两周机电产品创新实训拉开了帷幕，我们小组经过三次小组会议讨论，总共规划了三种方案，经过与教师的讨论和论证，最终确定创新产品为“多功能行星轮搅拌机。经过分工与讨论，初步确定了机构的原理图，并且设计出了整套传动机构的方案，并且论证了其可行性，符合机电产品创新设计要求。小组成员：组长：组员：2.方案提出：在现今日益发展当今社会，四处林立着高楼大厦，而在混凝土构造中，混凝土的制造工艺和水平，往往直接影响着房屋构造的质量，而在混凝土的制造中，混凝土搅拌机的性能，起着决定性的作用。一方面，旧式搅拌机在构造设计上有很多不合理之处：1)构造型式过于粗糙，传动支架与上横梁采用灰口铸铁，这种薄壁支架强度低，在复杂的施工现场极易在碰撞中断裂，没有配件则整机瘫痪。2)皮带轮安装在传动支架内部轴承座与上横梁之间，而上横梁与支撑架为螺栓连接，这种不稳定的支架构造对设备损害极大，两轴承之间的纵向位移将使轴卡死或损失动力能。对于常规单铲叶片式搅拌机，在冲击载荷大和单纯双螺带式搅拌装置中易出现“抱轴现象，这会会严重影响电动机的工作，甚至出现烧毁电动机的事故。另一方面，尽管搅拌机的种类繁多，但目前使用最多的是带有一个或两个固定在垂直轴上的三叶螺旋桨搅拌机。这种螺旋桨搅拌机旋转时，构成沿搅拌容器的内壁由下向上和中心由上向下的连续翻转液流同时悬浮体还进行旋转运动。搅拌机运行时，在螺旋桨与搅拌容器的底部之问，构成一个搅拌强度最小的区域因而，需要较长时间才能到达必要的混合质量，进而浪费了电能，降低了搅拌机的工作效率。所以在这基础上，我们创新开发了“新型多功能行星轮式搅拌机，这种新式搅拌机主搅拌轴由行星轮带动，可根据需要选用单个或者多个搅拌轴即加装行星轮，能够到达充分混合物料的目的，而另一个创新之处，在于利用电动机输出的动能，链接到一个竖直方向上的副搅拌机构，能够最大限度的减小搅拌低强度区域，最大限度的使物料混合均匀。3.产品概念及原理根据（GBJ107-87混凝土强度检验评定标准），混凝土的标号和强度必须到达一定要求，这就决定了混凝土搅拌机的构造和混合效果。所以我们为了使混凝土的搅拌效果愈加合理均匀，并且能够符合GBJ107-87的要求，在现有的搅拌机基础上，改良设计了此款新型多功能行星轮式搅拌机。产品的设计理念是基于在充分利用电动机动能的情况下，使得搅拌效果到达最大化，并且能够有效的避免“抱轴现象的出现，而且能够在副搅拌机构的辅助下，愈加充分的将混凝土搅拌均匀。此产品不仅能够很好的利用能源，而且能将混凝土的生产提高效率，在同等条件和水品下，能够加工质量愈加优良的混凝土。3.1.产品原理图3.2零、部件草图1V带：小带轮工程图大带轮工程图2蜗杆传动装置：蜗杆工程图蜗轮工程图3行星轮：4.产品详细参数及构造计算：一、输入机构：电动机的选用电机频率：40Hz电机额定电流：19.2A电机工作电压：380V电机转速：2400r/min电机功率：10.5Kw二、主搅拌机构设计：一行星轮设计尺寸：电动机功率Pi=10.5kW,转速ni=2400r/min，载荷平稳单向回转1.根据行星轮系中心轮1与行星架H的相对转速关系：n1=N=2400r/min同时nH=1/4N即n1=4nHn1-nH/n3-nH=-z3/z1令n1=4nH,n3=0,zi=30,得Z3=90。2.根据行星轮同轴条件mz3/2=mz2+mz1/2由zi=30,z3=90得Z2=303.根据行星轮系中心轮1与行星轮2的相对转速关系：n1-nH/n2-nH=-z2/z1代入ZI=30,Z2=30,ni=4m得，n2=-2nHnH=600r/min,方向与ni一样n2=1200r/min，方向与ni相反4.模数确实定： (1)选择材料及确定需用应力:1轮用40MnB调质，齿面硬度241286HBSHlim1730MPa,FE1600MPa2轮用40MnB调质，齿面硬度241286HBSHlim2730MPa,FE600MPa23轮用ZG35SiMn齿面硬度241269HBSHlim3620MPa,FE3510MPa由表11-5，取S=1.1,SF=1.25,(2)按齿面接触强度设计：设齿轮按6级精度制造。取载荷系数K=1.3，齿面系数?d=0.8,1齿轮上的转矩=9.55X106XP/n1=9.55X106X10.5/2400Nm=4.18X104Nm取ZE=188221.34.181042188兰_66401=52.5mm暂取d1=105mm又齿数乙=15,模数m=d/z1=105/15=3.5mm齿宽b=?dd1=0.8X105mm=84mm取b1=84mmb2=84mmd1=105mm,d=105mm中心距a1,2=d+d2/2=105mm又Z3=90,m=3.5mmd3=mz=315mm中心距a2,3=(d2+d3)/2=210mm(3)验算轮齿弯曲强度齿形系数YFa1=2.6,Ysa1=1.63YFa2=2.6，YSa2=1.63YFa3=2.23，YSa3=1.8由式(11-5)2(TF1=F2=2KTYFalYsal/bmZl=2X1.3x4.18x104x2.6x1.63/(84x3.52x30)MPa=14.9MPadi应不小于125mm现取d1=140mm再由表13-9取d2=425mm2、验算带速v由V並140240017.6m/s601000601000在5:25m/s之间，因而符合要求。2、确定中心距，确定中心距a和基准长度1、a01.5d1d21.5140425847.5mm取a0850mm且符合0.7d1d2a02d1d2由式13-2得带长查表13-2，对B带选用Ld2800mm3、验算小带轮上的包角4、确定带得根数z由n12400r/min，d1140mm查表13-3得P03.70Kw,且i=3故查13-5得F00.76Kw再由163o查表13-7得K0.95查表13-2得KL1.05取代根数Z=3d1140d2425综上所述：Ld2800a945Z33轴的设计
