1、总结报告-超深挖孔桩干浇自密实混凝土施工工艺研究-3.17.doc

超深挖孔桩干浇超深挖孔桩干浇机制砂机制砂自密实混凝土自密实混凝土施工技术研究施工技术研究 研研 究究 报报 告告中交二航局第五工程公司中交二航局第五工程公司二二一六年三月一六年三月目目 录录1 概述.11.1 研究目的及意义.11.2 国内外研究现状.21.3 主要研究内容.31.4 技术难点.41.5 技术创新点.42 桩基自密实混凝土工作性能评价指标研究.52.1 桩基自密实混凝土的流变性.52.2 桩基自密实混凝土密实原理.62.3 桩基自密实混凝土工作性能评价方法.82.4 桩基自密实混凝土工作性能要求分析.92.5 小结.123 混凝土原材料优选.133.1 水泥.133.2 粉煤灰.133.3 机制砂.143.4 碎石.153.5 聚羧酸外加剂.153.6 主要材料对自密实砼配制的潜在影响分析.163.7 小结.164 机制砂对自密实混凝土性能影响研究.174.1 石粉含量.174.2MB 值.214.3 小结.245 桩基自密实混凝土配制技术研究.245.1 配制要求.245.2 配合比设计.255.3 配合比参数选择.255.4 配合比设计方案.275.5 小结.306.施工工艺研究.306.1 机制砂石粉含量及 MB 值现场调控措施.306.2 工艺性试验方案.326.3 分层厚度和静置时间的影响.326.4 下料高度及间隙通过性试验.356.5 养护方式的影响.366.6 小结.367.工程应用.367.1 工程概况.377.2 原材料及配合比参数选择.377.3 现场施工.387.4 工程应用效果.408 研究结论.41附录：桩基检测报告.42参考文献.43超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 1 -1 概述概述1.1 研究目的及意义研究目的及意义随着我国跨江海桥梁行业的飞速发展，形成了钻（挖）孔灌注桩、钢管桩、沉井等多种基础形式。挖孔桩由于具有施工方便、施工速度较快、机械设备简单，造价低等特点，从而在公路、民用建筑中得到广泛应用。但对于挖孔桩来说，井下浇筑作业条件差、环境恶劣、劳动强度大，往往桩基浇筑质量难以保证。再加上浇筑混凝土时需要全过程人工振捣，故成桩质量受人为因素影响较大。挖孔桩桩质量问题往往较多，如局部离析、空洞、沟槽、不密实、均匀性差、质量不一等问题，个别桩甚至出现了严重离析现象，都与混凝土本身质量和施工中的振捣相关。为了提高挖孔桩的施工质量，采用自密实混凝土可解决振捣问题。自密实混凝土具有高流动性和自填充性能，可以避免由于人工操作振捣不密实、不均匀或者过振、少振造成桩身局部不密实、空洞、离析现象。自密实混凝土具有高抗离析性能，即不泌水，骨料不离析，大大降低了桩身离析可能性，保证了桩身质量。自密实混凝土具有均匀性和稳定性好的特点，故桩身材质均匀、整体质量好，避免了桩身质量不一现象。自密实混凝土自身优点从根本上解决挖孔桩浇筑时造成桩身质量问题，因此在保证其他措施条件下，将自密实混凝土应用于挖孔桩，不仅可以保证桩身质量，减少工人劳动强度，降低能耗，提高生产效率。目前技术对于配制自密实混凝土的细集料的要求较高。细砂由于比表面积较大，浸润包裹砂表面所需水量大，极大的影响自密实的硬化后强度和弹性模量等力学性能，同时也影响混凝土拌和物的工作性能。使用粗砂则会使混凝土中级配细颗粒数量减少，混凝土流动性降低、枯聚性降低，造成自密实混凝土的离析。因此现有的自密实混凝土实际应用配制都要求釆用级配良好的中砂，同时对砂的含泥量也做了严格限制。但是，在实际进行自密实混凝土生产和推广使用的过程中，受地域条件的限制，细集料需采用机制砂。如何解决细集料的品质对自密实混凝土工作性能的影响，利用机制砂配制自密实混凝土是一个需要研究解决的问题。为解决超深挖孔桩干浇混凝土施工，拟采用机制砂自密实混凝土解决挖孔桩超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 2 -难以振捣密实，同时配合相应的施工工艺提高成桩质量。1.2 国内外研究现状国内外研究现状自密实混凝土技术在日本和欧美这些国家已经趋于成熟，大量替代普通混凝土应用于各种工程之中，带来了显著的经济效益。自密实混凝土最早出现于 20世纪 80 年代，目的是为了在不施加激振力的情况下混凝土能依靠自身的流动性成型。随着经过几十年的发展，自密实混凝土不仅成功的应用于一些大型、复杂的现烧混凝土结构工程，如桥梁、隧道等，同时也开始在房屋建筑与工厂化生产的混凝土构件和制品上应用。现在，在这些国家自密实混凝土的使用量己占混凝土全部产量的 30%50%。自密实混凝土在日本应用最为广泛，且有逐年增加的趋势。在我国，自密实混凝土的研究和应用起步相对较晚，尚处于起步阶段。我国开展自密实混凝土技术研究主要集中在高等院校和科研院所，在近些年来的技术研究和工程应用取得了长足的进步。2005 年 5 月 26 日28 日在长沙举行了我国第一次自密实混凝土技术方面的国际研讨会，来自欧洲、日本以及此美等国家地区的混凝土技术专家对自密实混凝土配制技术进行了热烈的研讨。第二届国际自密实混凝土设计、性能及应用会议也于 2009 年 6 月 5 日在北京举行，极大的促进了自密实混凝土在我国的进一步推广和应用。2004 年中国土木工程学会组织编写了自密实混凝土设计与施工指南CCES02-2004 标准，2006 年中国工程建设标准化协会批准了自密实混凝土应用技术规程CECS203:2006，给自密实混凝土的设计、生产、施工提供了技术指导，使得我国的自密实混凝土的配制技术和工程应用得到了迅速发展。我国近年来随着天然河砂资源的日益枯竭和环境保护要求的日益严厉，机制砂在混凝土中的应用已经越来越广泛，机制砂的产量逐年递增。为适应市场需要，机制砂生产设备的制造厂家越来越多，工艺和技术也越来越先进，这也保证了机制砂的生产质量。随着自密实混凝土的用量逐渐增多，国内对于机制砂自密实混凝土配制技术和应用生产控制技术的研究也越来越多。主要釆用矿物掺合料和高效减水剂来达到配制混凝土拌合物工作性和自流平施工，这也是目前国内配制自密实混凝土通常釆用的技术，此外，对于机制砂对自密实混凝土强度、耐久性、收缩、徐变等指标的影响研究也越来越多。机制砂混凝土在工程上的应用技术也超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 3 -越来越成熟。中铁大桥局三公司利用石粉含量 4.5%(粒径小于 0.08mm)、细度模数 2.9-3.2的机制砂配制出了 C55 级自密实混凝土并用于贵州水柏线的北盘江大桥 236m 跨钢管拱施工。西南科技大学材料科学与工程学院在实验室利用石粉(粒径小于0.16)含量为 15.4%的机制砂配制出了坍落度在 250-270mm 之间、坍落扩展度在550-750mm 之间，倒坍落度筒流动时间在 5-15s 之间，强度达到 C50 的自密实混凝土。贵州大学采用石粉含量为 9.2%(粒径小于 0.08mm)、细度模数 3.38 的机制砂配制出了 C50 自密实混凝土并用于贵阳到开阳桥箱梁上施工。贵州省公路工程总公司与同济大学合作探讨了用白云岩机制砂配制自密实混凝土的技术，结果表明：机制砂自密实混凝土的配合比参数要求与河砂(普通)自密实混凝土存在明显差异；采用石粉含量 9.2%(粒径小于 0.08mm)、细度模数 3.5 的机制砂，通过优化混凝土配合比基本参数，掺聚羧酸高效减水剂、增粘剂、消泡剂复合外加剂和复掺大掺量矿物掺和料(20 %粉煤灰或矿粉+5%硅粉)等技术手段，试验配制出了初始坍落度大于 240mm、坍落扩展度大于 600mm，倒坍落度筒流出时间在 5-15s 抗压强度等级达到 C50 的大掺量矿物掺和料机制砂自密实混凝土；机制砂自密实混凝土的抗压强度与弹性模量比河砂略低，矿渣粉比粉煤灰有利于提高自密实混凝土的后期强度，机制砂与河砂自密实混凝土的干燥收缩、抗渗性、抗碳化与抗硫酸盐侵蚀性均较好，但机制砂自密实混凝土的各项性能比河砂混凝土略差。从国内研究应用实例可以看出：采用一定石粉含量的机制砂配制自密实混凝土是可行的。石粉是机制砂生产过程中产生的副产物，其细度大约为 75m 左右，因此可以将其视为一种微细粉掺合料。国外己有许多关于石灰石粉作为惰性掺合料的研究，相关研究表明：石粉作为惰性掺合料，在用水量一定的情况下，可以增加混凝土内胶凝材料总量，降低混凝土体系的水胶比，提高混凝土拌合物的粘聚性与整体的稳定性，防止拌合物离析；石微细粉可以通过对机制砂颗粒表面的包裹弥补其粒型差的缺陷，改善混凝土拌合物的流动度；石粉替代活性矿物掺合料配制自密实混凝土可以降低混凝土的配制成本，具有良好的经济效益。1.3 主要研究内容主要研究内容(1)混凝土原材料性能试验及优选。超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 4 -对机制砂、聚羧酸外加剂等原材料进行对比试验，以优选适合于干浇自密实混凝土施工用原材料。(2)机制砂对自密实混凝土性能影响研究。对比研究桩基自密实混凝土工作性能的评价方法及指标，建立合适的评价体系。分别使用不同石粉含量及 MB 值的机制砂配制混凝土，研究以上两个特征指标对桩基自密实混凝土工作性能的影响，提出石粉含量和 MB 值的控制手段及实现措施。(3) 桩基自密实混凝土配制技术研究针对桩基干浇自密实机制砂混凝土的特点，研究机制砂混凝土配合比的工作性能、力学性能、抗渗性能、收缩性能和抗裂性能等。在试验基础上进一步调整优化配合比，调整砂率、水泥用量、外加剂用量等，配制出性能优良的桩基干浇自密实机制砂混凝土。(4)现场应用。将研究成果应用到乌江大桥桩基施工中，指导桩基混凝土原材料选择、配合比设计及现场施工；在施工过程中对桩基混凝土质量进行评估并验证现场实施效果。1.4 技术难点技术难点（1）干浇施工与免振捣工艺对混凝土工作性能提出了较高的要求。（2）大坍落度混凝土在深孔高落差下料后如何确保混凝土不离析，将直接决定桩基的成桩质量，施工工艺需制定相关防离析措施。（3）机制砂具有外形较粗糙、多棱角、级配较差等不足，如何通过生产工艺优化生产出性能优良的机制砂，并配制出自密实混凝土。1.5 技术创新点技术创新点1、提出了采用坍落扩展时间、V 型漏斗和 J 形环分别从流动扩展性能、抗离析性能和通过性能三方面综合评价桩基自密实混凝土工作性能的理论，并细化了工作性能指标要求。提出了桩基自密实混凝土的配制技术，采用优化工艺生产的机制砂成功配制出了合适超深干浇机制砂自密实桩基混凝土，其坍落度 250 mm、扩展度 610 mm、T500时间为 5s、V 型漏斗流出时间 8s、J 型环h 为 5mm，在部分技术指标上具有一定的先进性。2、通过理论分析结合实验研究，得出了影响桩基自密实机制砂混凝土工作超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 5 -性能的关键因素，得到了机制砂的关键参数石粉含量、MB 值对桩基自密实机制砂混凝土的工作性能、抗压强度的影响规律。3、砼试配完成后通过工艺试验对分层厚度、静置时间、下料高度及养护方式等工艺进行研究，确定最优施工工艺，成功实施了超深（最深达 76m）干浇自密实混凝土施工，现场成桩效果良好，规避了深孔施工的安全风险。通过研究得到了桩基自密实机制砂混凝土的最大单层分层厚度为 50cm、最小单层浇筑停留时间为 2min。2 桩基自密实混凝土工作性能评价指标研究桩基自密实混凝土工作性能评价指标研究2.1 桩基自密实混凝土的流变性桩基自密实混凝土的流变性混凝土拌合物是一种粘、弹、塑性材料。按流变学理论划分，新拌混凝土属于宾汉姆(Bingham)模型，其流变模型可用牛顿液体模型和圣维南固体模型并联，再与虎克固体模型串联而成。当 时，并联部分不产生变形，体系中只有弹性变形 ，即0G当 时，在并联部分发生与应力（ ）成正比的粘性流动，即00dtd /0剪应力；屈服剪应力； 塑性粘度；应变速率。0tdd /混凝土拌合物在外力作用下，其内部产生的剪应力 达到某一限度之前不发生流动，只有其内部的弹性变形。是阻碍塑性变形的最大应力，由材料之间的0附着力和摩擦力引起，它支配了拌合物的变形能力；当 时，混凝土产生流0动。 是反映流体各平流层之间产生的与流动方向反向的阻止其流动的粘滞阻力，它支配了拌合物的流动能力， 越小，在相同外力作用下流动越快。混凝土的粘性如图 2.1.1 所示。当作用外力超过屈服值时，混凝土拌合物才产生流动，而流动的快慢则与其塑性粘度有关。图 2.1.1 中的直线斜率，即表示拌合物的塑性粘度。超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 6 -图图 2.1.1 混凝土拌合物的流变性混凝土拌合物的流变性流变性可由屈服剪应力和塑性粘度 两个参数来确定，既是混凝土开始00流动的前提，又是混凝土不离析的重要条件。桩基自密实混凝土就是要求其流变性质接近于牛顿流体，也就是要有很小的屈服剪应力及较大的塑性粘度 ，得0到较高的流动性同时又不离析的拌合物。普通混凝土拌合物在振捣作用下密实成型的过程是由一个宾汉姆流体转化为近似于牛顿流体的触变过程。当混凝土拌合物颗粒振动速度达到某极限速度时，屈服剪应力足以被克服，使混凝土拌合物产生流动并达到所要求的密实程度。0混凝土的触变性定义为“表观粘度在剪应力作用下降低，剪应力撤除后又逐步恢复，是一个与时间相关的作用”，混凝土触变性的产生机理可解释为：混凝土在剪应力（搅拌）作用下，逐步进入颗粒悬浮状态，剪切强度（屈服值）降到最低水平；不受剪应力作用，在静置状态，混凝土颗粒逐渐变为凝聚状态，剪切强度（屈服值）升高。桩基干浇自密实混凝土采用干浇、泵送工艺施工，为免振捣混凝土，混凝土浇注时间一般约为 10h 左右，对混凝土的缓凝时间提出要求。综合以上几个方面，本节分析提出桩基自密实混凝土工作性能要求以及工作性能评价方法。2.2 桩基自密实混凝土密实原理桩基自密实混凝土密实原理桩基自密实混凝土的成型原理与普通混凝土振捣成型原理相似，它是用化学外加剂分散作用代替了机械振捣作用，制备时通过外加剂、胶结材料和粗细骨料的选择与搭配和精心的配合比设计，将屈服剪应力减小到足以被自重产生的剪0应力克服的范围，使混凝土产生流动。同时采用一定比例的活性掺料，使混凝土超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 7 -拌合物具有足够的塑性粘度 ，令骨料悬浮于水泥浆中(沉降速度=0)，不出现离析和泌水问题，保证拌合物的抗离析性、钢筋间隙通过性和充填性，自由流淌充分填充模板内的空间，形成密实且均匀的结构。具有触变性，自密实混凝土浇注流动到位后，静置较短时间屈服值就快速增长，支撑自重的能力同步增大。混凝土的屈服应力既是混凝土开始流动的前提，又是混凝土离析的条件。若骨料因重力作用产生的剪应力超过了混凝土屈服应力，便会从水泥浆中分离出来，或者由于粗骨料与砂浆的流变特性不同，在流动过程中，流动性差的骨料与相对流动性好的砂浆间产生的剪应力超过了混凝土的屈服应力同样会造成粗骨料的分离。制备桩基自密实混凝土就是在保证所需强度的前提下，通过合理选择原材料及比例，使屈服剪应力减小到适宜范围，同时又具有足够的塑性粘度 值，获0得既具有高流动性，又不出现离析泌水的混凝土拌合物。2.2.1 桩基自密实混凝土的充填能力桩基自密实混凝土的充填能力充填性即混凝土拌合物通过钢筋间隙等狭窄空间流到模板各个角落不被堵塞而均匀填充的性质。在配筋密集、模板形状复杂的情况下，流动性不足的混凝土充填性差。流动性主要受用水量的控制。随着用水量的增加，流动度会逐渐增加，填充性也随之提高；但只由增加用水量而提高的流动度增加到一定程度后，会产生流动性很大而凝聚性不足的情况，此时粗集料在钢筋等障碍物处被堵塞，充填性不再提高甚至下降。因此，桩基自密实混凝土不能只考虑其流动性。流动性很大的拌和物，不一定就具有良好的填充性。用掺高性能减水剂的方法来提高混凝土流动性，也有很相似的结果。通常通过掺入适量高性能减水剂，使降到足够小，达到大流动性。02.2.2 桩基自密实混凝土抗堵塞的影响因素桩基自密实混凝土抗堵塞的影响因素由于有钢筋的存在，桩基自密实混凝土不仅应具有高流动性，而且应具有高抗堵塞能力。混凝土拌合物是一种非均质的材料，是各种尺寸、形状和密度的固体材料分散在液相中而组成的多相流动体。当混凝土拌合物流动时，在拥挤的部超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 8 -位，加密筋区、管线的弯道及分叉处、模板的转角等狭窄空间，粗大颗粒频繁接触而堆积成拱，阻塞流动，低强度的砂浆很可能通过粗骨料间的空隙，砂浆中的砂子又会被阻塞在粗骨料之间，结果只有浆体或水通过砂粒间狭窄的空隙。因此，混凝土拌合物的堵塞行为是和离析、泌水密切相关的。对混凝土而言，过小的粗骨料体积含量会使弹性模量下降较多而产生较大的收缩，对砂浆而言，过小的砂体积含量，会使收缩增大；两种场合均对体积稳定性、耐久性不利，而且砂率的变化会对自密实混凝土的流动性产生较大的影响，粗骨料的含量对自密实混凝土的填充性有较大影响，所以粗骨料体积含量、砂浆中砂的体积含量均不宜过低，以谋求混凝土工作性和其他性质之间矛盾统一为目标。2.3 桩基自密实混凝土工作性能评价方法桩基自密实混凝土工作性能评价方法考虑到桩基自密实混凝土属于免振捣混凝土，借鉴自密实混凝土工作性部分评价方法来评价。目前关于自密实混凝土国内外试验评价方法较多，主要有坍落流动度、L 型箱、U 型箱、V 型漏斗、Orimet 口下料、J 形环和填充箱试验等，以上试验方法主要可归为评价流动扩展性能、抗离析性能和通过性能。考虑到桩基自密实混凝土中配有钢筋，会阻碍混凝土的流动扩展，J 形环能较好的模拟；V 漏斗可评价桩基自密实混凝土抗离析性能；坍落扩展时间可较好的表现拌合物的粘度。新拌桩基自密实混凝土工作性能测试方法如下：（1）坍落扩展时间(T500)提起坍落度筒，至拌合物扩展直径达到 500mm 时结束，记下该段过程所需时间即为 T500，精确到 0.1s。T500 越小，表明拌合物粘度越低，浇注过程中混凝土的流动扩展速率越大，施工效率越高。图图 2.3-1 坍落扩展时间坍落扩展时间（2）V 漏斗流出时间(VF)将带有支架的 V 型漏斗置于平整的地面上，V 型漏斗内部润湿，关闭其下端超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 9 -的封口，将新拌混凝土注入 V 漏斗内，直至混凝土与 V 漏斗上端平齐，静置约10s 后打开下端阀门并开始计时，观测混凝土从阀口流出情况，并从 V 漏斗上端注视箱体内部直至内部从底面阀口出现光线为止停止计时，此为混凝土从 V 型漏斗流出时间，精确到 0.1s；VF 时间越小，表明混凝土填充性能和流动性越好，VF 越大，表明拌合物较黏聚或者混凝土抗离析性能差，静停过程中骨料沉降聚集于 V 型箱下阀口导致阻塞。图图 2.3-2 V 漏斗漏斗（3）J 型环试验在 J 型环内部放置坍落度筒，使混凝土通过 J 型环的间隙流出，提起坍落度筒记载混凝土通过 J 型环后的扩展度、T500 以及 J 型环内外侧混凝土的高度差。J 型环试验能观察混凝土是否存在离析倾向以及评估混凝土通过吊筋带是否会发生阻塞现象。图图 2.3-3 J 型环试验型环试验2.4 桩基自密实混凝土工作性能要求分析桩基自密实混凝土工作性能要求分析根据桩基自密实混凝土的施工特点，其工作性能要求包括钢筋的间距，混凝超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 10 -土浇注时间，施工时气温等几个方面。现分述如下：浇注时间的影响。桩基自密实混凝土泵送施工时间约为 6-7 小时，根据施工过程中施工速度的比选，充填速度宜在 1015m3/h，充填压力宜为0.20.3Mpa。考虑到施工过程中各工序之间的影响，因此要求混凝土初凝时间大于 10h。施工时气温的影响。依托工程桩基自密实混凝土预计在 6-7 月，气温对混凝土坍落度损失略有影响，考虑施工过程中不可避免堵管或工序之间的衔接间隔，因此要求混凝土 1h 坍落度损失小于 10%。钢筋的间距影响。钢筋会一定程度上阻碍混凝土在孔中的流动。由于吊筋带具有一定柔性，相比钢筋更易阻碍混凝土流动。吊筋带的间距越小、宽度越大对混凝土流动越大。泵送施工的影响。泵送时填充压力越大，在压力作用下，大流动性混凝土越易产生泌水，因此要求压力泌水率小于 10%。桩基土层的吸水程度。浇注时桩基周围的土体会一定程度的吸附混凝土的水、造成混凝土流动性的降低，施工时通过适当预湿降低对混凝土中水的吸附。针对以上要求，细化到采用 J 形环、V 漏斗和坍落扩展时间三个指标来评价桩基自密实混凝土工作性能时，可借鉴自密实混凝土的要求。各国对混凝土的自密实性能要求不尽相同，日本土木学会对自密实混凝土的填充性等级规定见表 2.4.1，德国和英国自密实混凝土拌和物试验见 2.4.2-表2.4.4。表表 2.4.1 日本土木学会自密实混凝土填充性等级日本土木学会自密实混凝土填充性等级自填充性等级123钢筋最小间距 (mm)306060200200 以上钢筋用量 (kg/m3)350 以上100350100 以下U 形或箱形上升高度 (mm)300 以上(障碍 R1)300 以上(障碍 R2)300 以上(无障碍)粗集料绝对体积 (m3/m3)0.280.300.300.330.320.35流动性坍落流动度(mm)600700600700500650抗离析性漏斗流下时间 (s)到达 500mm 的时间(s)920520713315411315超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 11 -表表 2.4.2 德国新拌混凝土工作性能要求德国新拌混凝土工作性能要求试验项目单位数值5min80530min790坍落流动度60minmm7855min2.030min3.2流到 500mm 的时间 60minmm3.5堵塞环试验(5min 后)坍落流动度试验流动时间 t500环内外高度差h1s7656.50L 槽试验H1/H2流动时间 t20流动时间 t40mmss11.73.1漏斗流下时间含气量密度SVOL.%Kg/m314.01.12350表表 2.4.3 英国新拌自密实混凝土性能（建筑用）英国新拌自密实混凝土性能（建筑用）试验结果（拌和后的时间） 试验方法试验参数 515min6070min坍落流动度650mm600mm 坍落流动度 流到 50cm 的时间1.02s1.66s漏斗试验(漏斗直径 80mm)流下时间最小最大2.28s2.212.32s2.96s2.873.02sJ 环试验(钢筋间距 50mm)扩展度(与漏斗结合试验)670mm605mmL 槽试验(钢筋间距 50mm)T20cmT40cm<1s<2s超深挖孔桩干浇机制砂自密实混凝土施工技术研究- 12 -H2/H10.81试验观察集料堵塞离析表面抹面小小优良表表 2.4.4 德国自密实混凝土的和易性等级（德国自密实混凝土的和易性等级（J 形环）形环）DIN 1048DIN 12382和易性等级坍落流动度流动时间和易性等级坍落流动度流动时间A163±58±5S170±512±5A1173±56±3S1180±510±3根据上述分析，桩基自密实混凝土的工作性能指标参考低和易性等级的自密实混凝土取值。表表 2.4.5 桩基混凝土工作性能指标要求桩基混凝土工作性能指标要求J 型环 测试项目坍落度（mm）扩展流动度（mm）T500（s）V 型漏斗（s）扩展度（mm）h（mm）T500（s）指标要求220-250550152050010102.5 小结小结通过分析桩基自密实混凝土流变性和密实原理，借鉴自密实混凝土工作性能评价方法提出了桩基自密实混凝土工作性能影响因素和工作性能要求。影响桩基自密实混凝土工作性能的因素包括钢筋间距，混凝土浇注时间，施工时气温，泵送压力、桩基周围土体的吸附程度几个方面。提出了采用坍落扩展时间、V 型漏斗和 J 形环分别从流动扩展性能、抗离析性能和通过性能三个方面来评价桩基自密实混凝土工