三相鼠笼式异步电动机设计.doc

Four short words sum up what has lifted most successful individuals above the crowd: a little bit more.-author-date三相鼠笼式异步电动机设计三相鼠笼式异步电动机设计一、毕业设计的要求和内容（包括原始数据、技术要求、工作要求）1、 原始数据 型号： Y 额定功率： 额定电压： 额定转速： 额定频率：2、 主要性能指标 效率： 功率因数： 最大转矩倍数： 起动转矩倍数： 起动电流倍数：3、 设计中选用的基值 电压基准值：V 为电动机额定相电压 功率基准值：=55KW 为电动机额定功率 电流基准值： 为电动机每相的功电流 阻抗基准值： 转矩基准值： 为电动机额定转矩 4、 设计指标要求 效率： 计算值，修改值 饱和系数： FT修改值， F计算值，满载电势标么值： （1-l）修改值，（1-L）计算值起动电流倍数： IST修改值，IST计算值5、 电磁设计中若干参数的选择及经验数据 槽满率： sf=75% -80% 槽绝缘厚：采用聚脂薄膜和聚脂无纺布复合材料（DMD，DMD+M和DMDM） H80H112 Ci=0.25(mm) H132H160 Ci=0.3（mm） H180H280 Ci=0.35（mm） 槽楔厚h： 槽楔采用新型软槽楔和3240环氧玻璃布压板，计算时厚度h=2mm： 叠压系数：H80-H160 定子冲片不涂漆时 =0.95 H180-H280 定子冲片涂漆时 =0.92 冲剪余量：=0.5cm 转子斜槽：为一个定子齿距 定子绕组型式：H160及以下全部采用单层软绕组；H180及以上采用双层迭绕组 硅钢片材料：采用D23硅钢片， 导电材料：定子绕组采用QZ-2型高强度聚脂漆包圆铜线；转子铸铝，采用AL-1；线径为0.63-1.0(mm)时，漆膜双面厚度计算时取0.06mm;线径为1.0-1.6(mm)时，漆膜双面厚度计算时取0.08mm; 设计时杂散损耗假定值：6、 设计要求 复算原设计方案； 上机设计三个方案： 在原复算方案的基础上节省材料；在原复算方案的基础上提高性能；在原复算方案的基础上既节省材料，又提高性能； 将最好的一个方案的全部设计步骤、计算过程写出来（要有文档、电子版本及幻灯片）； 将三个方案进行比较，并用已学过的理论进行分析。三、本课题研究内容： 中小型三相感应电动机电磁计算程序是根据技术条件或技术任务书（技术建议书）的规定，参照生产实践经验，通过计算和方案比较，来确定与所设计电机电磁性能有关的尺寸和数据，选定有关材料，并核算其电磁性能。其主要内容包括以下四个步骤，分别是：a) 额定数据及主要尺寸的计算；b) 磁路计算；c) 参数计算；d) 起动计算。四、本课题研究方案：在核算原方案的基础上，进一步设计三个方案，其中多个方案亦有不同的要求，从而找出最佳方案：方案一：节省材料，将铁芯缩短5毫米，尽量减少定子绕组用铜量、用硅铜量、用铁量和转自绕组用铝量。方案二：提高性能，提高效率、减少起动电流、增大起动转矩和最大转矩。方案三：既节省又提高性能。目 录摘 要IABSTRACTII绪 论1第1章 异步电机概念21.1异步电机的类型、特点和用途21.2异步电机的发展趋势3第2章 三相异步电动机的基本结构和工作原理52.1 三相异步电动机的基本结构52.2三相异步电动机的铭牌数据与主要系列62.3三相异步电动机的工作原理82.4 三相异步电动机的机械特性和工作特性9第3章 电机设计基本理论103.1电机制造与设计的概况103.2电磁设计10第4章 毕业设计手算程序及优化方案134.1手算程序134.2优化方案32结 论36参考文献37附录I.CAD图39 -表1-1 三相异步电动机的分类分类方式类别按转子绕组形式笼型、绕线型按电机尺寸中心高H/mm（定子铁芯外径D1/mm）大型中型小型 >630 (>1000)355-630(500-1000)80-315(120-500)按防护形式开启式（IP11），防护式（IP22、IP23），封闭式（IP44）按通风冷却方式自冷式，自扇冷式，他扇冷式，管道通风式按安装结构形式卧式，立式，带底脚，带凸缘按绝缘等级E级、B级、F级、H级按工作定额连续，短时，周期性，非周期性 按用途防爆，潜水，起重等第2章 三相异步电动机的基本结构和工作原理2.1 三相异步电动机的基本结构三相异步电动机主要是由定子和转子两大部分组成，转子有鼠笼型及绕线型转子两种。定子与转子之间有气隙，中小型三相异步电动机的气隙一般为0.22mm。1、 定子异步电动机的定子是用来产生磁场的，它一般由定子铁心、定子绕组和外壳组成。（1）定子铁心 定子铁心一般由圆形铁心冲片、齿压板和压圈等零件压装后，经扣片或焊接紧固定成一体。铁心冲片一般由相互绝缘的0.5mm厚的硅钢片冲成，常用的硅钢片有D22、D23等型号。冲片内圈有均匀分布的槽，用来嵌放定子绕组。定子铁心的槽及开口三种。中小型低压电机一般采用半闭口槽。（2）定子绕组 三相异步电动机的定子绕组由对称的三个绕组组成，每个绕组异步电动机的定子绕组由许多线圈接一定的规律连接而成。中小型低压电动机的线圈由高强度漆包线绕制、线圈与槽壁之间垫以槽绝缘。定子绕组在槽内的布置分为单层绕组和双层绕组两种基本形式。10kw以下的小容器异步电动机常用单层同心式、链式或交叉式绕组。双层绕组的优点是可以灵活选择节距以改善电动势和磁通式波形，因此容量大的异步电动机都采用双层短距叠绕组或波绕组。绕组嵌好后用槽楔锁口压紧，槽楔用竹、胶布板和环氧玻璃布板等非磁性材料组成。（3）外壳 外壳包括机座、端盖、轴承盖、接线盒及吊环等部件。小型机座通常用灰铸铁铸成。大、中型箱式电动机机座由钢板焊接而成。端盖是支承轴并受径向和轴向负荷的重要部件，由灰铸铁铸成。有的机座的端盖与外轴承盖铸成一体，具有装配方便、节省工时等优点。2、转子异步电动机的转子由转子铁心、转子绕组和转轴组成。（1）转子铁心 转子铁心是用0,5mm厚的硅钢片叠成的圆柱体，另一种是绕线转子。笼型转子是铸铝的或铜条焊接的笼型转子，整个铁心固定在转轴或转子支架上，如果去掉铁心，整个绕组的外形就像一个松笼子，所以习惯上又称笼型转子为鼠笼转子。（2）转子绕组 转子绕组分为笼型和绕线型两种结构。笼型绕组有双笼型及深槽型，这两种转子可改善异步电动机的启动性能，主要用于100kw以上的大中型电动机。绕线转子绕组与定子绕组一样，也是由对称三相绕组构成，一般接成星形联结，三根引出线分别接到与转轴绝缘的三个滑环（又称集电环）上，通过电刷装置可与外电组或其他控制器相连接，以改善电动机的启动性能和调速性能。为了减少电刷与集电环的磨损，中等容量以上的绕线转子电动机装有举刷装置，电动机启动后，可将电刷提起，同时将三个集电环短接。（3）转轴 转轴一般用中碳钢制成，转子铁心套在转轴上或通过压圈套在轴上，它支持着转子，使转子在定子内腔均匀地旋转，并传导三相电动机所输出的转矩。3、气隙 如同其他旋转电机一样，异步电机的定子与转子之间必须有一气隙。由于气隙是电机磁路的一部分，气隙的大小对异步电动机的运行性能有很大影响。气隙越大，磁阻越大，要产生同样大小的旋转磁场，就需要较大的励磁电流，从而使异步电动机的功率因素下降。为了提高功率因素，气隙应尽可能的小。但是的最小值常由制造工艺和运行安全可靠性等因素决定。从减少附加损耗并减少高次谐波磁通势产生的磁通来看，气隙稍大一点也有其有利的一面。但总的来说，异步电动机的气隙比同步电机的小得多，在中小型异步电动机中，气隙大约为0,2mm1.5mm。2.2三相异步电动机的铭牌数据与主要系列每台电动机的外壳上都应有一块铭牌，铭牌上标出这台电动机额定值及其他必要事项。1、三相异步电动机的铭牌额定数据（1）型号 Y系列国产三相异步电动机型号是按国际电工委员会IEC标准设计生产的新系列三相电动机，它是以电动机中心高为依据编制型号谱的，如：“Y180M-2”Y：异步电动机；180：中心高 180mm；M：中机座（L-长机座，S-短机座）；2：2极。（2）额定功率 指电动车在额定运行时，轴端输出的机械功率，单位为瓦（W）或千瓦（KW）。（3）额定电压 指电动机在额定运行时，加在定子绕组上的线电压，单位为伏（V）。如果铭牌上标有两个电压数据，如220V/380V，表示电动机定子绕组在两种不同联结时的线电压。（4）额定电流 指电动机在额定电压下，轴端输出额定功率时，定子绕组中的线电流，单位为安（A）。如果铭牌上标有两个电流数据，表示的定子绕组在两种不同联结时的输入电流。（5）额定频率 指输入交流电（即电网）的频率，我国规定的电网频率为50HZ，除出口电动机（多为60HZ）外，国内用的异步电动机的额定频率都是50HZ。（6）额定转速 指电动机在额定频率、额定电压下，且轴端输出的额定功率时，转子每分钟的转速，单位为转/分(r/min)。（7）额定功率因数 指电动机额定运行时，定子相电压与相电流之间的相位差。 （8）额定效率 指电动机在额定运行时的效率。（9）绝缘等级 指电动机在额定运行时，绕组允许的温度升高值（即绕组的温度比周围空气稳定高出的数值）。允许温升的高低取决于电动机使用的绝缘材料。绝缘材料的耐热等级见表2-1，也有些电动机制造厂在铭牌上直接给出电动机的允许温升。表2-1 绝缘材料的耐热等级耐热等级YA E B F H C最高工作温度（）90105120130155180>180（10）标准符号 至电动机产品按这个标准生产，技术数据能表达到这个标准的要求。（11）工作制或定额 指三相电动机的运行状态，即允许连续使用的时间，分为连续、短时、断续周期三种。连续工作制（S1）的电动机在铭牌规定的额定负数范围内允许长期连续使用。短时工作制（S2）的电动机在铭牌规定的条件下，只能在规定的时间内短时运行，短时运行的持续时间标准有四种：10min、30min、60min及90min，达到规定的时间后必须停机，待三相电动机完全冷却后才可以开机运行。断续周期工作制（S3）的电动机在铭牌规定的额定值下只能周期性使用，断续运行常以负载持续率百分数表示，标准负载持续率分为四种：15%、25%、40%、60%，每周期为10min。（12）联结 指三相电动机定子绕组的六根引出线头的接线方式，即接成Y还是。接线时必须注意电动机电压、电流、联结三者之间的关系。2、异步电动机的主要系列我国生产的异步电动机种类很多，主要系列产品有：Y系列为小型笼型全封闭的自冷式三相异步电动机，取代老产品J02系列。用于金属切削机床、通用机械、矿山机械和农业机械等，也可用于拖动静止负载或惯性负载较大的机械，如压缩机、传送带、锤击机、粉碎机、小型起重机和运输机械等。额定电压为380，功率范围为0.5590kw，同步转速为7503000r/min，外壳防护型式为IP44、B级绝缘。J2、J02和J02-L系列为小型鼠笼式三相异步电动机。其中，J2是防护式结构，J02、J02-L（铝）是封闭式结构，额定电压为380V，同步转速为600300r/min采用E级绝缘。JQ2和JQ02系列是高起动转矩异步电动机，用于起动静止负载或惯性负载较大的机械上。JQ2是防护式，JQ02是封闭式。JD2和JD02系列是从J2、JQ02系列派生出来的，为防护式和封闭式多速笼型异步电动机，主要用于机床和起重设备中需多种速度的传动装置。JN系列是中型防护式笼型异步电动机。其他类型异步电动机可参阅产品目录。2.3三相异步电动机的工作原理三相异步电动机的定子装有三相对称绕组，当接至三相交流电源时，流入定子绕组的三相对称电流在电机的气隙内产生一个以同步转速n1旋转的磁场。转子导体嵌放在转子铁心槽内，两端被导电环短接。当旋转磁场以逆时针方向旋转时，转子导条切割磁力线产生感应电动势，其方向可用右手定则来判别。转子上半部导体中的电动势方向都是进入纸面，下半部导体中的电动势方向都是穿出纸面。在转子回路闭合的情况下，转子导体中就有电流流通。如不考虑转子绕组电感，那么电流的方向与电动势的方向相同。三相对称的绕组通过三相对称的电流产生旋转的磁场，其转速即为同步速n1=60f/p；转子直流励磁产生固定磁极；辅助电动机起动转子旋转，当转子转速接近同步n1时，其异性磁极就被旋转磁场拉住，即定子旋转磁场就拖着固定磁场（转子）以转速n（n<n1）旋转，实现电能转换为机械能，故称为三相异步电动机。转差率（s）：同步转速n1和电动机转子转速n之差与同步转速n1的比值。转差s是异步电动机的一个非常重要的变量。当负载变化时，转子的转差率s也随之变化，通常异步电动机额定负载时的转差率2%6%左右。其实，异步电机有三种运行状态：（a）电动机运行；（b）发电机运行；（c）电磁制动运行。具体如下：（a）电动机状态（0<s<1）：辅助电动机起动转子旋转，当转子转速接近同步n1时，其异性磁极就被旋转磁场拉住，持续以转速n（n<n1）旋转。电机从电网吸收电功率，经过气隙的耦合作用从轴上输出机械功率。（b）发电机状态（s<0）：原动机械动转子以n（n<n1）转速旋转，转子导体相对磁场运动切割磁力线，产生感应电动势，进而产生电流。电机从轴上吸收机械功率，经过气隙耦合再向电网输出电功率。（c）电磁制动状态（s>1）：转子逆着磁场方向旋转（n<0），电机既从电网吸收电功率又从轴上吸收机械功率，消耗在电机内部。 2.4 三相异步电动机的机械特性和工作特性1、三相异步电动机的机械特性三相异步电动机的机械特性是指电动机转速n与电磁转矩M之间的函数关系，即n=f（M）。2、三相异步电动机的工作特性 三相异步电动机的工作特性是指在电动机的定子侧加额定电压，电压的频率又为额定值时，电动机的转速、定子电流、功率因数、电磁转矩、效率等与输出功率的关系。电机空载时，随着输出功率的增加，效率也增加，当铁损耗与机械损耗之和等于定、转子铜损耗之和时，电动机的效率达到最大。但当负载继续增大时，效率反而降低。一般来说，电动机的容量越大，效率越高。电动机运行是必须吸取滞后无功功率，其功率因素总小于1。空载时，功率因数很低，不超过0.2。当负载增大时，定子电流中的有功电流增加，使功率因数提高，额定负载时最高，如负载再增大，功率因数又反而减少。第3章 电机设计基本理论3.1电机制造与设计的概况在我国，电机制造工业的发展趋势大概为产品品种、规格不断增加，单机容量迅速增大，技术经济指标逐步提高；积极采用新技术、新材料、新结构和新工艺；标准化、系列化和通用化程度不断提高；积极开展电机理论、测试技术和新型发电方式的研究。电机设计的任务可归纳为四要点：1、满足用户提出的产品规格（如功率、电压、转速等）和技术要求（如效率、参数、温升限度、机械可靠性等）；2、贯彻国家的技术经济政策，结合生产的经济性和可靠性；3、运用有关的理论和计算方法；4、正确处理设计时遇到的各种矛盾。电机设计的目的就是设计性能好、体积小、运行可靠、维修方便的电机。电机设计时通常给定数据：额定功率、额定电压、相数及相间连接方式、额定频率、额定转速或同步转速、额定功率因数。在此次的中小型异步电动机的设计中，以上6个数据都已给出。总的电机设计分三个阶段：准备阶段、电磁设计、结构设计。（一）准备阶段首先是熟悉国家标准，收集相近电机的产品样本和技术资料，并听取生产和使用单位的意见与要求；然后编制技术任务书或技术建议书。（二）电磁设计根据技术条件或技术任务书的规定，参照生产实践经验，通过计算和方案比较，来确定与所设计电机电磁性能有关的尺寸和数据，选定有关材料，并核算其电磁性能。（三）结构设计确定电机的机械结构、零部件尺寸、加工要求与材料的规格及性能要求，包括必要的机械计算及通风和温升计算。通常，首先根据技术条件或技术任务书（技术建议书）中规定的防护型式、安装方式与冷却方式，再考虑电磁计算中所选负荷的高低，来选取合适的通风冷却系统；然后安排产品的总体结构，绘制总装配草图。然后分别绘制部件的分装配图和零件图，并对总装配草图进行必要的修改。由于本次设计主要针对电磁设计，故只对电磁设计部分作重点介绍。3.2电磁设计电磁设计分四大步骤：1.额定数据及主要尺寸；2.磁路计算；3.参数计算；4.起动计算。一个好的设计方案应该达到节省材料的目标，即将定子用铜量、转子用铝量、硅钢片用量尽量降到最小，另外，电机性能良好，即效率和功率因数应该尽可能大、起动电流尽可能小、起动转矩倍数和最大转矩倍数尽量大。然而，电机的各项性能之间以及技术指标和经济指标之间，经常存在矛盾，长了此短了彼。例如，当采取措施改善某个性能时，常会使其他一些性能变差，因此必须全面照顾。又如，在设计电机时，不能片面追求体积小和材料省，因为这样容易导致电机性能变差，特别是效率降低，加工工时增加，而使运行费用或制造成本上升，并造成浪费。因此，设计人员必须全面、综合地看问题。以下着重介绍电机的五个性能指标及改善方法1效率是电动机所有损耗标幺值之和：。针对本次设计，由于风摩损耗和杂散损耗基本上不容变动，所以，通常导致效率低的原因有定子铜损耗大、转子铝损耗大、铁损耗大。针对不同原因，采取不同的措施来提高效率。1）定子铜损耗大：降低定子绕组电阻，可采取的措施：a.增大导条面积，减少每相导体数；b.减少每槽导体数；c.减少绕组端部长度。2）转子铝损耗大：降低转子绕组电阻，可采取的措施：a.增大转子槽面积；b.增大端环尺寸。3）铁耗大：降低定子铁心磁密，a.减少定子内径，改变定子槽型适当地降低定子磁密，使定、转子齿、轭部磁密和损耗分配合理；b.增加铁心长，降低旋转铁耗；c.减少定、转子槽口宽度以及采用闭口槽和磁性槽锲；d.增加定子绕组匝数实现。2功率因数导致效率低的原因通常是磁化电流大和漏电抗大。当磁化电流大：可以通过a.增加定子绕组每槽导体数；b.使磁通密度下降增加铁心长；c.减少气隙；d.调整槽型尺寸，使定、转子齿、轭部磁密分布合理四种方法来降低磁化电流。而减少每槽导体数、减少铁心长或改变槽型尺寸来减少槽漏抗都可以减小漏电抗。3起动电流倍数ist归根结底，漏抗过小导致起动电流过大。要降低起动电流，可通过以下方法来增大漏抗：增加每槽导体数；改变定转子槽型，使槽变成深而窄；减少槽口，肩部斜度增加，使漏磁磁路不至于过分饱和。4起动转矩倍数TstSN是对应于额定转速的转差率。一般说来，起动转矩越大越好。通常起动转矩太小是因为漏电抗太大或转子电流太小。针对漏电抗太大，可采取措施：适当减少定子绕组每槽导体数和改变定转子槽型，增加槽宽减小槽高。而当转子电流太小时，则可以通过改变转子槽型使槽增加挤流效应和适当缩小槽面积和端环面积来增大电流从而增大起动转矩。5最大转矩倍数Tmax通常最大转矩倍数大好。导致最大转矩倍数太小的缘故也是因为漏电抗太大或转子电流太小。因此，增大最大转矩倍数的方法与增大起动转矩的方法是一样的。看了以上的介绍，就会发现当采取措施改善某个性能时，常会使其他一些性能变差。例如，当漏电抗较大导致功率因数、起动转矩倍数和最大转矩倍数偏小，然而当采取措施如减少每槽导体数时，虽然功率因数、起动转矩和最大转矩都有所改良，但也可能导致起动电流过大。因此，要综合考虑，在各项性能指标达到要求后尽量去提高其中某些性能。第4章 毕业设计手算程序及优化方案4.1手算程序设计中小型三相感应电动机，型号是Y250M-4 55KW。给定数据：输出额定功率PN=55KW,额定电压UN=380V（接法），额定频率为50HZ，极数是4，相数m1=3，B级绝缘，外壳的防护等级为IP44，冷却方式为IC0141。主要性能指标按技术JB3074-82规定，依照手算电磁计算程序，进行各个项目的核算，具体步骤详见表4-1。通过手算巩固所学的电机学与电机设计的理论知识，熟悉电机设计的整个过程，对各个参数对消耗硅钢片、铜、铝等材料量与电机性能的影响有了更深的理解。从而给下一步的三个优化方案的研究和调试打下基础。表4-1三相异步电动机Y250-4 55KW手算步骤与结果一、 额定数据及主要尺寸1输出功率=55kw =55kw 2外施相电压=380v =380v 3功电流=48.2456A =48.2456A 4效率=0.9200 =0.9200 5功率因数=0.8800 =0.88006极数=4 =4 7定子槽数=48 =48 转子槽数=44 =44 8定子每极槽数=12 =12 转子每极槽数=11 =11 9定、转子冲片尺寸见附录I图10极距=204.2034 （=3.1415）=204.2034 mm11定子齿距=17.0170=17.0170 mm12转子齿距=18.4497=18.4497 mm13节距=11=1114转子斜槽宽=17.0170=17.0170 mm15每槽导体数=36=3616每相串联导体数式中： =144=4=14417绕组线规（估算）式中：导线并绕根数·截面积（）定子电流初步估算值 定子电流密度=4.0374 =59.5919查表得=3.69/MM= 4.0374=3.69 A/MM18槽满率（1）槽面积=288.6852mm2= 288.6852mm2（2）槽绝缘占面积 =） =31.6075 mm2= 31.6075 mm2（3）槽有效面积 =288.6852-31.6075 =257.0777 mm2= 257.0777mm2（4）槽满率绝缘厚度导体绝缘后外径槽契厚度=0.8001=0.35 mm=1.38mmh=2mm= 0.7776 =0.35mm=1.38mmh=2mm19铁心长铁心有效长无径向通风道 =241.6= 241.6 mm净铁心长无径向通风道 =220.8= 220.8 mm铁心压装系数0020绕组系数 =0.9495=0.9495（1）分布系数式中：= 0.9577= 4= =0.2618= 0.9577= 4 0.2618（2）短距系数 = 0.9914 0.9914式中：= 0.9167 0.916721每相有效串联导体数 =136.7236136.7236二、 磁路计算22每极磁通=2368690.2324=2368690.2324式中：=359.48= 359.4800v23齿部截面积（1）定子=9.1833×220.8×12=24332.0717=24332.0717（2）转子= 10.9736×220.8×11 =26652.6797=26652.6797 24轭部截面积（1）定子式中：定子轭部磁路计算高度圆底槽=38.7×220.8=8544.96=8544.96 38.7000mm（2）转子式中：转子轭部磁路计算高度平底槽= 43.9000×220.8=9693.12=9693.12 43.900025空气隙面积204.2034×241.6 =49335.5414=49335.541426波幅系数 =1.4925=1.492527定子齿磁密 1.4662T1.4662 T28转子齿磁密=1.33851.3385 T29定子轭磁密=1.39861.3986 T30转子轭磁密=1.2329 1.2329 T31空气隙磁密=0.72310.7231 T32查书附录Vl得=14.5000 = 8.9000 = 12.6000 = 7.160033齿部磁路计算长度定子:半开口平底槽转子:平底槽+=28.40007=42.8000=28.4000mm=42.8000 mm34轭部磁路计算长度定子:转子:141.8822= 141.8822 mm= 50.6189 mm35有效气隙长度式中：定、转子卡氏系数、半闭口槽和半开口槽式中：齿距为 槽口宽0.8×1.1685×1.0374 = 0.9698即=1.2122= 0.9698 mm=1.2122=1.1685=1.037436齿部所需安匝定子:转子:14.5×28.441.1800=8.9 ×42.838.0920=41.180038.0920 37轭部所需安匝定子轭部磁路长度校正系数转子0.41×12.6×141.882273.2963= 0.41000.4×7.16×50.6189 = 14.4973= 0.4000= 73.2963= 0.4100= 14.4973= 0.400038空气隙所需安匝=0.8×0.7231×0.9698 =561.0041=561.004139饱和系数 1.1413= 1.141340总安匝=728.0696728.069641满载磁化电流= = 15.7624 = 15.762442满载磁化电流标么值= 0.3267 0.326743激磁电抗= 3.06083.0608三、 参数计算44线圈平均半匝长（估算）单层线圈式中：式中：= 536.8691=240+2×25= 290d1=25 536.8691 mm = 211.8088 mmd1=25 mm=0.8580=0.513745双层线圈端部轴向投影长=46.1280×0.4999 = 23.0596 23.0596mm46单层线圈端部平均长 = mm47漏抗系数= 0.056648定子槽单位漏磁导式中：=10.4425+ 11.2400= 1.6825 1 1 0.4425 1.2400 1.6825 1 1 0.4425 1.240049定子槽漏抗= 0.0262式中：无径向通风道时 =240=240 mm50定子谐波漏抗= 0.0274式中： 0.0078 0.007851定子端部漏抗双层迭绕组绕组= 0.015952定子漏抗= 0.0696= 0.069653转子槽单位漏磁导式中： =0.4450+2.2110=2.6560 0.4450 2.2110 2.6560 0.4450 2.211054转子槽漏抗 0.040755式中： 0.0070= 0.02220.007056转子端部漏抗240 mm 255 mm= 0.0113240 mm 255 mm57转子斜槽漏抗= 0.009458转子漏抗= 0.0407+0.0222+0.0113+0.0094=0.0836= 0.083659总漏抗=0.0696+0.0836=0.1532 =0.153260定子相电阻= 0.105461定子相电阻标么值 0.013462有效材料式中：式中：C=1.05=8.9=1.327 mm = 0.92 = 5 mm=34.5131kg=282.4904kgC= 1.0500= 8.9000=1.3270 mm=0.92=5 mm63转子电阻导条电阻端环电阻式中：转子导条面积端环截面积转子导条或端环的电阻系数导条电阻标么值端环电阻标么值转子电阻标么值用自己的数据计算，写出结果左右对齐=1.04=187.9000 mm=1400 mm= 0.0434，= 0.0434 = 0.0113 + 0.0022 = 0.0135= 0.0888=0.0176 =1.04= 187.9000 mm=1400 mm64满载电流有功部分=1.087065满载电抗电流部分式中： =1.0227 0.190566满载电流无功部分=0.3267+ 0.1905= 0.5172 0.517267满载电势= 0.949568空载电势 = 0.977369空载定子齿磁密= 1.5091 T70空载转子齿磁密 = 1.3777 T71空载定子轭磁密 = 1.4396 T72空载转子轭磁密 =1.2690 T73空载气隙磁密= 0.7443 T74空载定子齿安匝=21.2×28.4= 60.2080 = 60.208075空载转子齿安匝=11.7×42.8=50.0760 =50.076076空载定子轭安匝=0.41×14.8×141.8822=86.0941 =86.094177空载转子轭安匝=0.4×8.1×50.6189= 16.4005 = 16.400578空载空气隙安匝 =577.425979空载总安匝 =790.204580空载磁化电流= 17.1075 A81定子电流标么值 1.2037定子电流实际值=1.2037×48.2456= 58.0750 58.0750 A82定子电流密度=3.6470 A/83线负荷=30.7149 A/cm84转子电流标么值转子电流实际值端环电流实际值 1.1035= 496.3082A= A85转子电流密度 导条密度端环密度 2.6413 A/1.2413 A/86定子铜损耗 =0.0194×55×1000= 1067 0.0194 1067 w87转子铝损耗=0.0165×55×1000=904.99770.0165 904.9977 w88附加损耗 铸铝转子= 0.0200 0.020089机械损耗=600600 w机械损耗标么值 0.010990定子铁耗（1） 定子齿重量2764123.3451（2） 定子轭重量（3） 损耗系数= 0.0404=0.0336= 0.0404=0.0336（4）定子齿损耗= 111.6700=111.6700（5）定子轭损耗=325.8871=325.8871（6）总铁耗 铁耗校正系数铁耗标么值=2。5×111.67+2×325.8871=930.9491= 2.5= 2=930.9491= 2.5= 20.016991总损耗标么值=0.08370.083792输入功率=1.08371.083793 总损耗比 0.077294效率 0.922895功率因数0.900396转差率0.015697转速 1476.6r/min98最大转矩 2.9444四、起动计算99起动电流假定值= 447.4728 447.4728100起动时漏磁路饱和引起漏抗变化的系数Kz=0.474313.5Kz=0.471.0155101齿顶漏磁饱和引起定子齿顶