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武汉江汉六桥工程 双塔双索面自锚式悬索桥武汉江汉六桥综合施工技术汇报二一三年十月汇报人：马重刚单位：中建三局工程总承包公司目 录一、工程概况一、工程概况武汉市江汉六桥位于三环线长丰桥和江汉二桥之间，是武汉市第六座 跨汉江通道。江汉六桥工程范围为汉口跨解放大道落地点至汉阳郭琴路。 设计起点里程K0+000 (假定里程)，设计终点里程K3+050. 1，主线全 长3050.1米。汉口沿河大道、古田路及汉阳临河一路各设置一对上、下桥匝道。其主桥为桥跨布置48+57+110+252+110+57+48=682m的双塔双索面 自锚式悬索桥，主塔高约80m，主桥桥面总宽为41米。主桥立面布置图钢混结合梁混凝土锚跨混凝土锚跨主梁断面示意图一、工程概况主梁为钢混结合梁，采用在钢梁上铺装桥面板形成主梁结构，两侧增设48+57m+16.5m=121.5m的混凝土箱梁作为锚跨。结合梁横梁处断面锚跨混凝土主梁断面单根主缆由37根索股组成，主缆在散索套处分散并锚固于锚跨混凝土箱梁后锚面上。锚跨锚室结构示意图主塔下塔柱为混凝土塔柱，中塔柱为4个塔肢组成的格构式钢塔柱，塔顶设置混凝土塔顶及钢横梁。主塔示意图二、施工重难点(1) 复杂地质条件下，超长大直径桩基施工，难度高，工期紧本工程主桥桩基直径2.5m，长度110m，属于超长大直径桩基施工。桩基钻进过 程中垂直度的控制、孔底沉渣厚度的控制、灌注过程中混凝土初凝时间控制和和易 性要求非常高。从工程地质报告情况来判断，主桥桩基处覆盖层粘土及粉细砂层交 替出现，且北岸基岩较为破碎混乱，南岸岩层强度较高，桩基钻孔过程中容易造成 塌孔和斜孔等质量隐患。(2)浅滩深埋式主塔承台，施工难度大，风险高从原地面标高算至主塔承台围堰封底混凝土底标高，承台开挖深度最大达到了 18m，对承台开挖支护结构要求较高。承台支护结构由于承台两侧原地面标高相差过大，两侧受到的主动土压力不一致，围堰受载不平衡。枯水期与丰水期的汉江水位相差很大，主塔承台在枯水期在水位以上，丰水期 在水位以下，需根据结合实际施工进度合理选取承台支护结构的高度，既保证承台施工的安全性，又保证经济合理性。主塔承台距离防洪大堤较近，承台深开挖后，可能对大堤边坡的稳定性有影 响，容易造成边坡失稳。(3)在保证通航条件下，进行大吨位、大跨度水上桥梁顶推施工本工程是跨汉江施工，施工周期长达3年，经历汉江全年的丰水期和枯水期施工阶段，水上施工的安全措施投入非常重要。汉江属-级航道，施工期间必须满足2.4m×90m×500m的航道要求，在保 证90m通航孔的条件下，进行7000t叠合梁钢梁的单侧顶推施工，是施工过程的重点和难点。结合梁钢梁整体顶推施工的导梁设计、临时支墩设计、顶推设备的选择等主要 施工措施的计算和选择是施工过程的控制重点。(4)自锚跨大体积混凝土施工锚墩顶部箱梁梁宽及梁高呈线性变化，箱梁最高达到了6.6m，箱梁外立面复杂，且自重大，这对锚跨支架体系提出了非常高的要求。锚墩顶部箱梁混凝土结构复杂，为三向预应力结构，箱室变化较大，预埋件多 (包括主缆索导管、散索套临时支撑预埋、猫道承重索预埋、检修道圈梁预埋钢筋等)，混凝土工程施工难度大。锚跨混凝土采用C50混凝土，浇筑总方量约7800m3，分两次浇筑，单次浇筑方 量约为3500m3，施工组织困难。锚墩顶部箱梁混凝土，特别是锚墩横梁及锚室附 近的混凝土，为实体结构，不存在箱室，属大体积混凝土施工，容易出现温度裂缝。(5)主桥主缆施工武汉江汉六桥主缆采用预制平行钢丝索股，单根索股由127根直径5.3mm镀锌钢 丝制成，单根主缆由37束索股组成，主缆索股的牵引过程中，索股的散丝、磨损 和扭转的控制是索股牵引施工中控制的重点。索股在牵引和整形入鞍的过程中，索股鼓丝的质量控制是施工控制的重点。主缆架设的期间对环境非常敏感，要求在恒温状态下进行主缆架设和调整，特 别是遇雨、雾、大风等恶劣天气条件，停止索股架设。所以主缆施工期间对环境的 预测非常重要。(6)自锚式悬索桥体系转换自锚式悬索桥体系转换，是将主梁荷载从临时墩向主缆转换的过程。本工程不 同于其它自锚式悬索桥，在体系转换过程中还需铺设桥面板，这对体系转换过程中吊索张拉的顺序和张拉力的选择，都带来了一定的难度。而合理的选择张拉顺序及张拉设备的布置都直接关系到桥梁体系转换的成果， 即是否贴近设计理论成桥线型。吊索张拉的过程，会对主塔造成水平的推力，所以 在张拉的过程中，必须监测主塔水平力打下，适时回推主索鞍，调整主缆线形和平 衡主塔承受的水平力。(7)自锚式悬索桥的施工测量和监控技术主塔属于高耸结构施工，格构式钢塔施工的倾斜度控制、标高控制及塔距控制 要求非常高。主桥结合梁钢梁全长472m，采用单侧顶推施工，顶推过程桥梁线形控制、高程控制都直接关系到主桥施工的质量。主桥主索鞍在塔顶的定位测量和自锚跨内索导管的定位测量精度要求都非常 高，直接影响到主缆线形和受力状态。主桥主缆架设空缆状态和受力状态的监控测 量，属于空间三维定位测量，直接关系到整个桥梁受力体系是否合理。三、总体施工工艺流程总体施工工艺流程图四、施工关键技术4.1 主塔桩基超长大直径桩成套施工技术4.1 主塔桩基超长大直径桩成套施工技术武汉江汉六桥主塔位于汉江防洪大堤外，桩基施工受到江水水位影响，而桥位 处汉江在丰水期和枯水期时水位相差很大，汛期无法进行钻孔灌注桩施工。考虑到 开工时间处于枯水期，安排在一个枯水期内完成主塔36根桩基施工，施工工期压力非常大。主塔桩基所在位置地质条件复杂，主塔位于汉江河道弯曲段浅滩斜槽处，由于 河床长期冲刷堆积，主塔处地质条件复杂，覆盖层最厚约90m，粉细砂层与粉质粘 土层交替出现，粉细砂层厚度约40m，桩基需穿过90m覆盖层后进入岩层约20m。为保证施工工期和成孔质量，综合考虑两种施工工艺的优势，首次提出旋挖钻 与气举反循环回转钻多机成孔施工工艺。4.1.1 旋挖钻与气举反循环回转钻机联合成孔施工技术4.1.1.1 多机成孔原理旋挖钻与气举反循环回转钻机联合成孔时根据不同的地址条件选择合理的施工 机械，通过充分发挥不同钻机在不同地质条件下钻进成孔各自优势，在覆盖层利用 旋挖钻施工效率高，自动化程度高；在岩层中采用钻进效率高且稳定的气举反循环回转钻机施工，提高的了超长桩基整体施工速度。针对不同的地质情况和施工设备，优化考虑施工的方式、钻进参数，在覆盖层 利用旋挖钻自身垂直度控制，在基岩层利用气举反循环钻机配重在钻头部位，钻进采取减压钻进的特点，采取重力的导向作用，确保超长桩垂直度，并结合软硬岩层的过渡段控制技术、二次对中技术、反循环清孔等质量控制措施保证复杂地质条件下桩基成孔质量。A)旋挖钻施工覆盖层 B)岩层采用气举反循环回转钻机施工多机成孔施工示意图联合成孔钻机过渡段示意图4.1.1 旋挖钻与气举反循环回转钻机联 合成孔施工技术4.1.1.2 联合成孔钻机过渡段确定施工时若采用旋挖钻钻到到岩层，因岩层分布并不均匀，采用气举反循环回转钻机直接施工，会产生孔斜的施工隐患。因此为避免此类施工事故的发生，利用10m深的覆盖层作为回转钻机钻头的导向及纠偏措施，使得钻头平稳的从覆盖层进入至岩层，保证两种钻机“接力钻进”之间过渡平顺，确保孔壁的垂直度能够满足设计及规范要求。4.1.1 旋挖钻与气举反循环回转钻机联合成孔施工技术4.1.1.3 钻进过程垂直度控制措施(1)因旋挖钻的对中可实现自动化控制，因此在施工时严格要求旋挖钻机操作 人员作业时务必确保钻杆垂直度与对中，在地层变化处须减压、慢速钻进，保证孔 壁的垂直度在1/250内，在换机操作时孔底中心偏差与桩中心偏差必须控制在 360mm内；(2)气举反循环回转钻机在岩层中施工作业时，利用滚刀钻头大气量、 低压慢转钻进，适当控制钻压及钻具转速，控制进尺速度，确保成孔垂直度，使得 垂直度控制在1/250内。(3)终孔提钻后，采用仪器进行孔径、孔深、孔壁垂直度及孔底沉渣等成孔质量检测。36根工程桩在终孔后，由武汉港湾勘察研究院进行了成孔质量检测。 工程桩的 垂直度在0.3%0.33%之间，均满足规范不大于1%的要求，达到了桩身垂直度允 许最大偏差不大于1/250的预期目的； 所有钢筋笼、混凝土导管一次性顺利下放到 底，混凝土浇筑顺利。二次对中控制4.1.1 旋挖钻与气举反循环回转钻机 联合成孔施工技术4.1.1.4 二次对中控制技术(1)施工过程中采取措施以保证二次对中钻头中心与桩中心的偏差控制在20mm内：(2)在进行钻孔施工前，对施工场地进行平整夯实，并做适当的加固处理，以保证旋挖钻施工完毕后，气举反循环钻机的钻机机平整度确保在1%内，以减小因钻机底座不平造成钻孔中心偏位及孔倾斜过大问题。4.1.1 旋挖钻与气举反循环回转钻机联合成孔施工技术4.1.1.4 二次对中控制技术根据最终成桩检测结果，桩基中心偏位均在50mm内，远超规范要求的 100mm，桩位偏差表如下所示。() 3#主塔桩位偏差 4#主塔桩位偏差桩 位 偏 差m m60 50 40 30 20 10 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18桩号主塔桩位偏差表4.1.2 多节段超长钢筋笼孔口高效连接技术主桥桩基钢筋笼全长111.6m，外径2.34m，采用48根直径32mm的主筋组成， 钢筋笼重达27t。钢筋笼主筋采用直螺纹套筒连接，断面主筋数量多，直径粗大， 人工难以校正，容易出现因丝扣不合导致钢筋拼接不上，同时为了减少成孔后的风 险，尽可能的缩短孔口连接时间，控制钢筋笼在制作中的定位及转运、吊装的过程 中变形至关重要，所以多阶段超长钢筋笼孔口的精确定位和迅速连接是一项关键技术。4.1.2.1钢筋笼制作与吊装技术(1)钢筋笼分段制作钢筋笼的制作采用支架成型法。支架用30mm40mm厚的钢板，按骨架的设计尺寸，做成半圆的固定支架。在它的周围边缘，按主筋的位置凿出支托主筋的凹槽。制作时，将主筋逐根放入凹槽，然后将箍筋按设计位置放在骨架外围，弯绕成圆箍，并与主筋点焊连接。为保证钢筋笼主筋定位准确及垂直度，特采用角钢制作钢筋制作笼定型底托 定制卡槽钢板做为主筋定位模具4.1.2 多节段超长钢筋笼孔口高效连接技术钢筋笼定位底托示意图钢筋笼吊装示意图4.1.2 多节段超长钢筋笼孔口高效连接技术(2)钢筋笼安装 1)节段安装为保证钢筋笼起吊时不变形，采用长吊绳小夹角的方法减小水平分力，起吊时顶端吊点采用两根等长吊绳，根部采用一根吊绳，吊点处设置弦形木吊垫与钢绳捆连。对接时要衔接迅速，减少作业时间，连接完成后，稍提钢筋笼，抽去临时支托，将钢筋笼徐徐下降，如此循环，使全部钢筋笼降至设计标高为止。4.1.2 多节段超长钢筋笼孔口高效连接技术2)钢筋笼定位根据测定的孔口标高计算出定位筋的长度，核对无误后进行焊接，完成对钢筋 笼最上端的定位。用短钢筋将工字钢及定位筋的顶吊圈焊于钢护筒上。既可以防止 导管或其他机具的碰撞而使整个钢筋笼变位或落入孔中，又防止钢筋笼上浮的作用。钢筋笼定位示意图4.1.3 超缓凝高保塑混凝土研制与应用武汉江汉六桥工程主桥墩36根水下大直径超长桩基成孔深度达120m，直径为 2.5米，混凝土设计强度为C35。桩基直径、开挖深度、单次浇筑量及浇筑时间均 属国内城市桥梁史罕见。由于该工程水下工程桩的混凝土单次浇筑方量大，施工周 期长且对成桩质量要求高，对混凝土的凝结时间、施工性能以及施工的组织水平要求很高。4.1.3.1 混凝土研制混凝土初凝时间控制在28-32h，和易性良好，杜绝离析或泌水情况，现场坍落 度控制在220±20mm，扩展度控制在550±50mm，2小时内无明显经时损失。为了保证混凝土桩头既满足设计要求，又满足经济性，在配置混凝土时，考虑尽量减少浮浆。4.1.2 超缓凝高保塑混凝土研制与应用4.1.3.1 混凝土研制根据基准配合比制作试块，对试块进行试压，检验混凝土强度，其强度验证情况如下表所示：序号验证日期0h坍落度 /扩展度(mm)2h坍落度 /扩展度(mm)初凝时间(h)7d强度 (MPa)28d强度(MPa)12011. 11. 10215/575200/5303041.052. 122011. 11. 14230/600210/5503140.650.732011. 12.7230/585220/5403037.649.9到坍检测4.1.3 超缓凝高保塑混凝土研制与应用4.1.3.2 混凝土应用混凝土到场后，应对每个罐车内混凝土的坍落度、扩展度及和易性进行检查。和易性检测扩展度检测混凝土首灌混凝土正常灌注4.1.3 超缓凝高保塑混凝土研制与应用4.1.3.2 混凝土应用桩的混凝土需连续浇灌，(如果浇灌中断，可能因先灌的混凝土流动性降低，不能从导管中流出而导致断桩)，在浇灌中要经常用测锤探测混凝土的高度，并适时提升和逐级拆卸导管，保持导管的合理埋深在26m范围内。浇灌过程中特别要注意超大长径比桩桩顶的浮浆厚度，要有必要的超灌量以保证成桩高度。4.2 近堤浅滩深埋式承台施工技术4.2 近堤浅滩深埋式承台施工技术武汉江汉六桥工程4#主塔承台为分离式承台，共2幅承台，两幅承台净距为23.1m，中心距为40m。单幅承台尺寸为16.9m×16.9m×5.5m，承台顶标高为+13.5m，承台底标高为+8.0m。承台采用C35混凝土，单幅承台有1499.3m3混凝土。汉阳侧4#主塔承台属深埋式承台，承台埋深最大达14.5m(不含承台高度)，两侧原地面高度相 差约6m，主塔距离防洪大堤边坡仅约40m距离，承台施工条件复杂。主塔承台示意图4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.1 方案比选研究近堤浅滩深埋式承台施工需解决的问题是在满足防洪大堤及承台深基坑结构安 全性的前提下，尽最大程度的节约施工成本，为保证施工技术经济性，提出三种方案用于对比分析，选择最为合理可行的施工方案。序 号方案示意图方案说明1方案一：对防洪大堤坡脚处至江侧16m范围内土体采用水泥搅拌桩进行加固，水 泥搅拌桩加固穿过淤泥层，达到粉砂 层作为防洪大堤抗滑的措施。土体放 坡将承台范围内土体降至原地面最低 点用于平衡土压力，最后采用钢板桩 围堰施工。序 号2方案说明方案示意图方案二：对防洪大堤坡脚处至江侧5m处采用 钻孔灌注排桩支护作为防洪大堤支护 桩结构的措施。同时采用土体放坡将 承台范围内土体降至原斜槽中点处， 江侧斜槽采用填土筑岛形式，平衡承 台两侧土压力，最后采用钢板桩围堰 施工。3方案三：对防洪大堤坡脚处至江侧12m处采 用双排钻孔灌注排桩支护作为防洪大 堤支护桩结构的措施。同时采用土体 放坡将承台范围内土体降至原斜槽最 低点处，最后采用钢板桩围堰施工。4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.1 方案比选研究根据方案比选分析，从结构风险上，双排钻孔灌注桩对防洪大堤的支护能力及 减小承台支护结构的土压力方面效果最好，从工期上考虑，单排钻孔灌注桩施工工 期较短，从施工成本上考虑，单排桩最低，与水泥搅拌桩相差不大，但两者均比双排钻孔灌注桩要低很多。综合以上结构风险、施工工期和施工成本这三方面的因素， 方案2支护体系结构 风险适中，但工期短成本底，比选研究后采用方案2这种支护形式进行，称之为近 堤浅滩深埋式承台联合支护体系。大堤支护桩立面图4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.2 边坡支护桩设计及监测技术边坡支护桩采用1.2m直径的钻孔灌注桩，间距为1.4m，共61根，混凝土等级为 C30，桩顶设置1.4×1m的冠梁，冠梁顶标高为+25.00m，桩底标高为+2.00m。排桩墙总长为85.2m。冠梁钻孔灌注桩4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.2 边坡支护桩设计及监测技术为稳定开挖后的边坡，需先在原地面上打设边坡支护桩后，在进行放坡开挖。 通过对比分析，承台施工时，未采用大堤支护桩时整体稳定性仅为0.8，采用了大 堤支护桩时整体稳定性为1.39，满足规范要求，采取防洪大堤支护桩可有效的加强防洪大堤的稳定性，保证承台施工期间的结构安全性。防 洪 大支护桩堤施工技术4.2.1.2 边坡支护桩设计及监测技术根据对大堤支护桩水平位移监测 结果，桩顶最大水平位移为21mm，在承台围堰抽水完毕后桩顶位移达到最不利状态。同时，防洪大堤沉降最 大仅为9mm，防洪大堤在承台施工 期间安全稳定，大堤支护桩有效的保证了大堤的安全。4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系大堤支护桩顶水平位移(mm)监测点2 监测点4 监测点6 监测点82012.9.252012.9.302012.10.42012.10.92012.10.142012.10.192012.10.2425201510502012.4.52012.4.102012.4.152012.4.202012.4.252012.4.302012.5.52012.5.102012.5.152012.5.202012.9.20监测日期最大，即此阶段防洪大堤支护桩处于 大堤支护桩顶水平位移监测点图表防洪大堤堤顶路沉降(mm)2012.9.252012.9.302012.10.42012.10.92012.10.142012.10.192012.10.242012.4.52012.4.102012.4.152012.4.202012.4.252012.4.302012.5.52012.5.102012.5.152012.5.202012.9.20108 监测点1 监测点2642防洪大堤堤顶路沉降监测点图表0监测日期4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.3 浅滩深埋式承台钢板围堰设计及施工技术武汉江汉六桥工程4#主塔承台钢板桩围堰平面尺寸为19.1×19.1m，钢板桩围堰 采用德国产拉森VI型钢板桩，钢板桩长度为24m，钢板桩顶标高为+21.5m，底标 高为-2.5m，共132根钢板桩。钢板桩入土深度由+17.0m算至-2.5m，其入土深度 为19.5m。钢板桩围堰共设四层围囹及内支撑，第一层采用H700型钢作为围囹及内支撑， 第二、三层采用2*H700型钢作为围囹，609×16mm钢管作为内支撑。钢板桩围堰封底混凝土厚度为2.5m，封底混凝土底标高为+5.5m，采用C25混凝土。钢板桩围堰平面示意图钢板桩围堰立面示意图4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.3 浅滩深埋式承台钢板围堰设计及施工技术为解决承台两侧土压力不平衡的问题，采用施工地面挖填结合的方法，将承台施工区域筑岛平整，筑岛采用钢管桩作为江侧支护结构。钢板桩围堰施工流程：(1)筑岛施工完毕后，进行主塔桩基施工，待桩基施工完毕后，进行承台钢板桩围堰施工。钢管桩筑岛面筑岛施工4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.3 浅滩深埋式承台钢板围堰设计及施工 技术履带吊配合振动锤沉桩施工(2)钢板桩打设采用履带吊配合振动锤进行打设，采用75t履带吊和DZ90振动锤进行钢板桩的插打， DZ90振动锤提供的最大激振力为846kN。导向架沉桩施工(3)在打设钢板桩时设置导向架以控制钢板桩的偏位及垂直度。钢板桩导向架采用两根水平放置的工字钢作为限位导向横梁，并由竖向的工字钢对横梁限位。插打过程中，须遵守“插桩正直，分散即纠，调整合拢”的施工要点；4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.3 浅滩深埋式承台钢板围堰设计及施工技术(4)由于在筑岛面上施工钢板桩围堰，因此需先在陆上进行钢板桩沉桩施工， 然后安装围囹及内支撑，依循先撑后挖的原则。在钢板桩打设完毕后，安装第一道 围囹及内支撑，后对围堰内进行取土至第三道内支撑下50cm，安装钢板桩围堰的 第二、三道围囹及内支撑。安装完内支撑后，围堰内继续取土至封底混凝土底面标高。(5)桥位处土层上层多为粉质粘土，下层为粉细砂层，由于吸泥器在粉质粘土 中效率低下，承台钢板桩围堰在粉质粘土层采用长臂挖机配合小挖机进行取土作业，在粉细砂层回水进行吸泥。水下吸泥采用自制的吸泥机进行。每台吸泥机配一台空压机和一台水泵。水下 吸泥利用水泵高压射水冲击泥面，将土层冲散。再利用吸泥管的负压将砂土带出。围囹安装角撑吊装长臂挖机配合小挖机取土 砂层回水吸泥机吸泥4.2.1 近堤浅滩深埋式承台支护体系施工技术4.2.1.3 浅滩深埋式承台钢板围堰设计及施工技术封底混凝土采用水下灌注混凝土的施工工艺，需配置水下混凝土，设置封底平台及导管等工艺。混凝土配合比的合理设计，是封底成功的重要因素之一，除采用双掺技术提 高混凝土的和易性、流动性及稳定性外，还对封底混凝土其它性能指标进行了规定，主要指标如下： a、混凝土设计强度C25；b、混凝土坍落度宜为2024cm，首灌混凝土坍落度适当降低为1820cm；c、配合试验报告混凝土初凝时间为20小 时；由于围堰处于陆地上，采用大集料斗放置于岸边的施工方法进行砼浇筑施 工，封底平台仅承受导管自重及施工人员荷载。封底平台采用双拼H700型钢作为 主梁， H400型钢作为次梁。封底平台及导管安装 封底前泥面标高检查封底过程中混凝土面标高检查 封底混凝土大集料斗首灌4.2.2 承台大体积混凝土施工技术武汉江汉六桥主塔承台采取一次浇筑成型工艺，浇筑方量约1499.3m3 ，属大体 积混凝土施工，由于混凝土内外温差过大，易产生温度裂缝。通过研究优化混凝土 配合比以降低水泥水化热、借用有限元软件手段实体模型模拟承台水化热情况并采取管冷措施等温控手段用于降低承台内部混凝土温度，解决混凝土温度裂缝问题。4.2.2.1 设计配合比为降低承台大体积混凝土的水泥水化热，满足设计混凝土强度等级条件下，采 用大双掺混凝土技术，掺入大量的粉煤灰和矿粉，使得每立方混凝土所含的水泥与 掺合料基本等同，减少水泥用量，尽可能降低混凝土内部最大温升值。根据以上思 路，通过不断的试配，最终确定配合比为如下表所示。水水泥砂石粉煤灰矿粉外加剂产地及厂家亚东岳阳阳新阳逻电厂亚东中建新型 建材厂品种P.O河砂碎石减水剂级别(模数)42.52.85-31.5I级S95聚羟酸每立方米用量(kg)1451807511127105756.8配合比的技术路线考虑为粉煤灰及矿粉大双掺，与水泥用量比为1:1，达到了规范要求的上限值。4.2.2 承台大体积混凝土施工技术4.2.2.2 管冷及温控措施承台混凝土虽采用大双掺技术，水泥水化热大幅降低，根据理论计算及试验内 部最高温度约54左右，为更好的降低混凝土内部温度，采用在大体积混凝土内 部布设管冷措施，降低内部水化温度。冷却水管布置图4.2.2 承台大体积混凝土施工技术4.2.2.2 管冷及温控措施测温的要点就是控制混凝土浇筑块体因水化热引起的温升、内外温差及降温速度等，防止混凝土出现有害的温度裂缝(包括收缩引起的表面裂缝)。承台混凝土浇筑后，混凝土表面与内部温差报警值为25 ，内部最高温度不超过75。本桥承台共布设测温点总共36个，分4层布置，测温点布置如图所示。测温点布置示意图4.2.2 承台大体积混凝土施工技术4.2.2.3 承台大体积混凝土施工在承台钢板桩围堰封底并抽水形成干作业施工条件后，开始承台施工，承台施 工工序为垫层施工桩头清理钢筋绑扎冷却水管及测温导线安装侧模安装及 加固承台混凝土施工。垫层施工管冷分水器安装出水口温度测量温控点测量根据温度测量点温度曲线分析表明，混凝土内部 温度峰值出现在第4天，这与模型仿真模拟计算结果100h基本吻合。仿真模拟最高温度为44.5，实 测最高温度为49。测点温度()6050403020100 监测点1 监测点3 监测点5 监测点7 监测点92012 10 28/8点2012.10.28/12点2012.10.28/16点2012 10 28/20点2012 10 28/24点2012.10.29/10点2012.10.29/14点2012.10.29/18点2012.10.29/22点2012.10.30/8点2012 10 30/12点2012.10.30/16点2012.10.30/20点2012.10.30/24点2012.10.31/10点2012.10.31/14点2012.10.31/18点2012.10.31/22点2012 11 1/8点2012 11 1/12点2012.11.1/16点2012.11.1/20点2012.11.1/24点监测时间内表温差()2012.10 28/8点2012.10 28/12点2012.10 28/16点2012 10.28/20点2012 10.28/24点2012 10.29/10点2012 10.29/14点2012 10.29/18点2012 10 29/22点2012 10 30/8点2012.10.30/12点2012.10.30/16点2012.10.30/20点2012.10.30/24点2012 10 31/10点2012 10 31/14点2012.10 31/18点2012.10 31/22点2012 11.1/8点2012 11 1/12点2012.11.1/16点2012.11.1/20点2012.11 1/24点2520151050监测时间4.3 大跨度柔性钢梁顶推施工技术4.3 大跨度柔性钢梁顶推施工技术武汉江汉六桥两个主塔基本上处在汉江的河滩上，主跨达到了252m，实现了一 跨过江。但是在顶推施工期间，缆索体系尚未参与全桥结构受力，格构式主梁本身 无法承受如此大的桥跨下的自重，故而在施工过程中需要在江中设置若干临时墩。 对于顶推作业而言，临时墩越多则顶推难度越小，而由于汉江为III-级航道，施 工期间必须保证2.4m×90m×500m的航道要求，使钢梁顶推跨度达到90米，为国 内最大顶推最大跨度。最终施工方案需要在水中设置3组临时墩，从汉口侧到汉阳 侧主墩的跨度分别为48m、90m、66m、48m。受上游库区和长江水位影响，汉江水位变化无常，又因本项目地处汉江和长江 交汇处，钢梁顶推平台、临时墩设计时除考虑钢梁自重、水平推力作用外，还应考 虑桥面板安装后的重量、水流冲刷作用和其他物体撞击对临时结构的冲击力。同 时，由于不在施工阶段，临时墩的受力工况不同，应分别进行分析，保证顶推的安 全性。钢梁顶推施工示意图4.3 大跨度柔性钢梁顶推施工技术4.3.1 水上临时墩设计技术顶推用临时支墩是为主梁顶推施工而搭设的一种刚性支架。由于本桥横跨汉江 水域，因此顶推用临时支墩又分为江中临时支墩和岸上临时支墩两种，江中临时支 墩纵桥向布置如下图所示：临时墩布置示意图4.3 大跨度柔性钢梁顶推施工技术由于主梁的两个边主梁横向间距达30米，江中临时支墩横桥向设计为分离式的两个墩。临时支墩主要由临时支墩基础和上部结构组成，江中临时支墩基础采用16根820×10mm或1000×12mm的钢管桩基础，钢管桩入土 米临时墩立面示意图25 。临时墩平面示意图4.3 大跨度柔性钢梁顶推施工技术4.3.1 水上临时墩设计技术另考虑临时墩使用过程中的安全性，需另设防撞临时支墩，防撞临时支墩采用630*8mm的钢管桩，入土深度20米，顶部按最高水位标高出水3米考虑，如下图所示：顶推平台及临时墩在顶推过程中结构处于可控安全状态，根据沉降监测， 临时墩在沉降1cm左右后趋于稳定，顶推平台拼装胎架及顶推支点钢管立柱 受力合理安全。整个临时措施在顶推施工中受理合理安全。4.3 大跨度柔性钢梁顶推施工技术4.3.2 大跨度柔性钢梁顶推施工的导梁设计及挠度控制根据汉江航道通行要求航道净空宽度为84米，顶推用临时支墩纵桥向最大间距 达90米，因此主梁前端需设置导梁。在满足强度和稳定性的条件下，宜选用较少重量及变截面的导梁，以减少顶推 时主梁最大悬臂状态的负弯矩，使负弯矩的两峰值更加接近。本项目中