门式脚手架高支模施工方案.docx

门式脚手架高支模施工方案 GD2202203门式脚手架高支模专项设计施工方案 工程名称： 工程地点： 施工单位： 编制单位：广东省煤炭建设（集团）有限公司 棠溪商住楼工程项目部 编制人： 编制日期：2022年11月6日 审批负责人： 审批日期：2022年11月日 目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 (3) 三、模板系统设计方案 (4) （一）300×1850梁模板支撑计算书 (4) （二）180厚楼板模板支撑计算书 (13) 四、施工方案 (21) （一）模板施工要点： (21) （二）模板安装要注意以下事项： (21) （三）监测措施： (22) （三）模板拆除： (23) （四）质量控制： (24) 五、应急预案 (24) （一）机构设置 (24) （二）报警救援及其他联络电话 (25) （三）人员分工与职责 (25) （四）应急救援工作程序 (25) （五）应急救援方法 (26) 棠溪商住楼（自编B栋）高支模设计及施工方案 一、编制依据 工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等； 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2022 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2022 J84-2022（2022版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系） 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 J43-2022（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系） 建筑结构荷载规范（GB5009-2022）； 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）； 钢结构设计规范（GB50017-2022）； 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2022）； 参考资料：如建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社等。 二、工程概况 棠溪商住楼（自编B栋）楼2层地下室，负一层楼层高度为3.95.5米，负二层楼层高度均为3.8米。其中负一层楼层高度5.5米部位的属于高支模，该部位总面积约350，最大梁截面为300×1850，其次是500×800，板厚为180。根据国家有关法规和规范要求，需要对该部位的模板支撑进行计算，满足施工安全要求。 三、模板系统设计方案 （一）300×1850梁模板支撑计算书 梁模板支撑计算书 1.计算参数 结构楼板厚180mm,梁宽b=300mm,梁高h=1850mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00 N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。 2.梁底模验算 （1）梁底模及支撑荷载计算 荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值 底侧模自重 0.2 kN/m2× (0.30 + 2.84) × 1.2 = 0.57 kN/m 砼自重 23.0 kN/m3× 0.30 × 1.60 × 1.2 = 13.25 kN/m 钢筋荷载 1.0 kN/m3× 0.30 × 1.60 × 1.2 = 0.58 kN/m 振捣砼荷载 1.5 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.63 kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 15.02 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 11.99 kN/m （2）梁底模板验算 第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4； 1）抗弯强度验算 弯矩系数K M=-0.105 M max=K M q1L2=-0.105×15.02×2502=-98569N.mm=-0.10kN.m =M max/W=98569/16200=6.08N/mm2 梁底模抗弯强度=6.08N/mm2f m=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数K V=0.606 V max=K V q1L=0.606×15.02×250=2276N=2.28kN =3V max/(2bh)=3×2276/(2×300×18)=0.63N/mm2 梁底模抗剪强度=0.63N/mm2f v=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q2=11.99kN/m；挠度系数K=0.644； max=Kq2 L4/(100EI)=0.644×11.99×2504/(100×6000×145800)=0.34mm =250/250=1.00mm 梁底模挠度max=0.34mm=1.00mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： （3）第一层龙骨验算 门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h= 100mm； W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算 q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=15.02×250/300=12.52kN/m M q=qcL(2-)/8=12.52×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.99kN.m b 、板传荷载计算 P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活载 =1.2×(0.18×25+0.15)+1.4×1.50=7.68kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×7.68=0.58kN a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，M p=P×a=0.58×0.45=0.26kN.m M max=M qM p=(0.99+0.26)×106=1250000N.mm=1.25kN.m =M max/W=1250000/133333=9.38N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=9.38N/mm2f m=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 V max=0.5×q×梁宽P=0.5×12.52×300000/1000+0.58/1000=1.88kN =3V max/(2bh)=3×1.88×1000/(2×80×100)=0.35N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.35N/mm2f v=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q=q2×第一层龙骨间距/梁宽=11.99×250/300=9.99N/mm q=qcL3×(8-423)/(384EI) =9.99×300×12022×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=1.75mm p=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI) =0.58×1000×450×12022×(3 - 4×0.382)/(24×9000×6666667)=0.64mm max=qp=1.75+0.64=2.39mm =1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度max=2.39mm=4.80mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： （4）第二层龙骨验算 门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数5跨；第二层龙骨采用48×3.0双钢管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2； 1）抗弯强度验算 P=V=1/2×q×梁宽P=0.5×12.52×300/1000+0.58=2.45N， 弯矩系数K M=0.279 M max=K M PL=0.279×2.45×1000×600=410130N.mm=0.41kN.m =M max/W=410130/(1.15×8980)=45.67N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=45.67N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数K V=1.648 V max=K V P=1.648×2.45×1000=4038N =3V max/(2bh)=3×4.04×1000 /(2×2×424.00)=7.15N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=7.15N/mm2f v=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 P=V=1/2×q×梁宽P板传=0.5×9.99×300/1000+0.58=2.07kN， 挠度系数K=1.784 max=KPL3/(100EI)=1.784×2.07×1000×6003/(100×206000×215600)=0.18mm =L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.18mm=2.40mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 3.支撑承载力验算 (1)荷载计算 传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.836 传至每个门式钢管脚手架立柱的力N QK1 =2.836×2.45=6.95kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:N QK2 =1.4×0.6×0.60×1=0.50kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载N QK =N QK1N QK2 =6.95+0.50=7.45kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量 N GK =(5.50-1.60-1.9)×0.08+2×1.80×0.0376=0.30kN 门式钢管脚手架总承载力=1.2×N GKN QK =1.2×0.30+7.45=7.81kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算 每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=7.81kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算 门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=200mm,上部荷载为：F=7.81+0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0376×1.2=8.07kN （1）支承面受冲切承载力验算 S=2.00,f t=1.57N/mm2,h O=200-15=185mm,=0.41.2/S=1.00 pc,m=1.00N/mm2,U m=4×(100+185)=1140mm,h=1.00 (0.7h f t0.15pc,m)U m h O =(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×1140×185/1000=263.41kN 门架支承面受冲切承载力263.41kN上部荷载F=8.07kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 A b=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,A l=0.10×0.10=0.01m2 l=(A b/A l)0.5=3,f cc=0.85×16700=14195kN/m2,=0.75 l f cc A l=0.75×3×14195×0.01=319.39kN 支承面局部受压承载力F=319.39kN上部荷载F=8.07kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力 F1 =0.22×200/(T+15) 1 2V1/2 =0.22×23.00×5.00×1.20×1.15×2.000.5=49.38kN/m2 (=23.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0) F2=H=23×梁高=23×1.60=36.80kN/m2 比较F1、F2取小值F=36.80kN/m2，有效压头高度为F/=1.60m。 2)荷载计算 荷载类型标准值单位分项系数设计值单位 新浇混凝土的侧压力F 36.80 kN/m2G=1.2 44.16 kN/m2 振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 49.76 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.80 kN/m2 （2）模板强度验算 取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1420×182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420×183/12=690120mm4。 1）抗弯强度验算 q=49.76×(1600-180)/1000=70.66kN/m=70.66N/mm；弯矩系数K M=-0.105。 M max=KqL2=-0.105×70.66×3002=-667737N.mm=-0.67kN.m =M max/W=667737/76680=8.71N/mm2 侧模抗弯强度=8.71N/mm2f m=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数K V=0.606 V max=K V qL=0.606×70.66×300/1000=12.85kN =3V max/(2bh)=3×12.85×1000/(2×18×1420)=0.75N/mm2 侧模抗剪强度=0.75N/mm2f v=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q，=36.80×(1600-180)/1000=52.26kN/m=52.26N/mm，挠度系数K=0.644 max=Kq，L4/100EI=0.644×52.26×3004/(100×6000×690120)=0.66mm =300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.66mm=1.20mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： （3）对拉螺栓计算 F s=0.95×( G F+Q Q2k）=0.95×49.76=47.27kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1600-180)/4=355mm=0.36m，N=abF s=0.60×0.36×47.27=10.21kN；对拉螺栓12,容许拉力N t b=12.90kN 对拉螺栓受力10.21kN容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算 计算跨度355mm；跨数4跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。 W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算 q=49.76×300/1000=14.93kN/m=14.93N/mm； 弯矩系数K M=-0.107；M max=K M qL2=-0.107×14.93×3552=-202226N.mm=-0.20kN.m =M max/W=202226/85333=2.36N/mm2 侧肋抗弯强度=2.36N/mm2f m=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪验算 剪力系数K V=0.607 V max=K V qL=0.607×14.93×355/1000=3.22kN =3V max/(2bh)=3×3.22×1000/(2×80×80)=0.75N/mm2 侧肋抗剪强度=0.75N/mm2f v=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q，=36.80×300/1000=11.04kN/m=11.04N/mm；挠度系数K=0.632 max=Kq，L4/100EI=0.632×11.04×3554/(100×9000×3413333)=0.04mm =355/250=1.42mm 侧肋挠度max=0.04mm=1.42mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨80×100mm单木枋250mm,第二层龙骨48×3.0双钢管1200mm；门式钢管脚手架纵向6 00mm,配架：1个1930门架1个900门架下托305上托415；底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋300mm,对拉螺栓3排12,横向间距600mm , 采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。