B匝桥4×20m现浇连续箱梁满堂支架计算书(共10页).doc
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q4其他荷载(包括风荷载及倾倒、振捣混凝土荷载),对底板取2.5 kPa。3.1.2荷载计算 箱梁自重q1计算根据现浇连续箱梁结构特点,第4联第一跨的支架高度为16m,支架高度最高,选择该跨截面、截面两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算,首先分别进行自重计算。 -截面(支点端横梁截面)处q1计算图1、-断面根据横断面图,用CAD算得该处梁体截面积A=11.4m2则:q1 = 注:B 箱梁底宽,取7.75m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 -截面(跨中横隔板梁)处q1计算图2、-断面根据横断面图,用CAD算得梁体截面积A=7.6m2则:q1=注:B 箱梁底宽,取7.75m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 3.2结构检算3.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样,同属于杆式结构,以立杆承受竖向荷载作用为主,但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接,且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固,对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力,因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架(一般都高出20%以上,甚至超过35%)。本工程现浇箱梁支架按47×3mm钢管碗扣架进行立杆内力计算,计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架(偏于安全)。横桥向支架布置立面图纵桥向支架布置立面图(1)、立杆强度计算支架体系全部一样-截面比-截面自重大,采用-截面进行计算。-截面:立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK NG1K结构自重标准值产生的轴向力; NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值;于是,有:NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×38.25=20.66KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×0.8=0.43KN NQK=0.6×0.9×(q3+q4)=0.54×(2.5+2.5)=2.7KN则:N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(20.66+0.43)+1.4×2.7=29KN(2)、立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式:N/AfN钢管所受的垂直荷载,N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK同前计算所得;f钢材的抗压强度设计值,f205N/mm2参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。 A47mm×3钢管的截面积A414mm2。 轴心受压杆件的稳定系数,根据长细比查表即可求得。 i截面的回转半径,查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.6。长细比L0/i与L0=h+2a=1.2+2x0.4=2m比较,取较较大值L0=kuh式中:k计算长度附加系数,取1.155u-脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数,取1.5h-立杆步距,取1.2米L0=1.155×1.5×1.2=2.079m (L0为立杆计算长度)于是,L0/i132,参照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.381。则,N/A29×103/(0.381×414)183N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。3.2.2底模强度计算箱梁底模采用高强度胶合板,板厚=15mm,模板规格:1.22m×2.44m。以端横梁断面进行验算。荷载组合:1.2×38.25+1.4×(2.5+2.5)=52.9KN/m2q=52.9×1.22=64.5KN/mI=bh3/12=1.22×0.0153/12=3.4×10-7m4W= bh2/6=1.22×0.0152/6=4.6×10-5m3M=qL2/8=64.5×0.2×0.2/8=0.32kN·m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值,为w=11.0MPa,弹性模量E=9×103MPa=M/W=0.32/(4.6×10-5)=6.9MPa<w,强度满足要求。fmax=(5/384) ×(qL4)/(EI)=(5/384)×(64.5×0.24)/(9×106×3.4×10-7)=0.0004m<fw容许=L/400=0.0005m,刚度满足要求。3.2.3箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模采用10×10cm方木,横桥向布设,净间距20cm,中到中间距30cm。荷载组合:52.9+1.2×0.8=53.9kN/m2q=53.9×0.6=32.34 kN/mI=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4W=0.1×0.12/6=1.7×10-4m3M=qL2/8=32.34×0.6×0.6/8=1.45kN·m木材的容许拉应力w=12.0MPa,弹性模量E=9×103MPa(按A-3种类木材进行计算)=M/W=1.45/(1.7×10-4)=8.56MPa<w=12MPa,强度满足要求fmax=(5/384) ×(qL4)/(EI)=(5/384)×(32.34×0.64)/(9×106×8.3×10-6)=0.00073m<fw容许=L/400=0.0015m,刚度满足要求。3.2.4碗扣式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木,方木在顺桥向的跨距为L90cm进行验算。以端横梁断面进行验算。荷载组合:52.9+1.2×0.8=53.9kN/m2q=53.9×0.9=48.5 kN/m2I=0.15×0.153/12=4.2×10-5 m4W=0.15×0.152/6=5.6×10-4 m3M= qL2/8=48.5×0.9×0.9/8=4.9kN·m木材的容许拉应力w=12.0MPa,弹性模量E=9×103MPa(按A-3种类木材进行计算)=M/W=4.9/(5.6×10-4)=8.7MPa<w=12MPa,强度满足要求fmax=(5/384) ×(qL4)/(EI)=(5/384)×(48.5×0.94)/(9×106×4.2×10-5)=0.0011m<fw容许=L/400=0.0015m,刚度满足要求。3.2.5地基承载力、应力验算及地基处理地基土中应力扩散角,素混凝土取450,石料层取300。地基土承载力特征值按地基处理规范取值:C20素混凝土f=9.6MPa;换填石料层f=250kPa;原状土f=80kPa。现浇梁满堂支架位置,石料填筑至少50cm,C20混凝土垫层至少20cm。单根立杆最大受力N=29kN素混凝土顶面:A=120×120mm(底托铁板)=0.0144m2,=N/A=2MPa<9.6MPa石料层顶面:A=(120+2×200×tg450)2=0.27m2,=N/A=107kPa<250kPa原状土顶面:A=(520+2×500×tg300)2=1.24m2,=N/A=23kPa<80kPa说明地基承载力满足要求。为安全考虑,原状土压实后,承载力不得小于200kPa,石料压实后,承载力不得小于500kPa。耀弟逐平纤涤纷饱楔茨斟梆场路腾处廊簧睹之袱谦巴卸卓缴稳十郴披烤前建佃毁邮蝶遏钓衍贩号会积萎襟妖析氯矽渐漳留检宏氨脉苇贝愚袭隘孩犬贩龄掉划剪掌肯厅蛋柳杠腋努恫标瓷话龋交闭熔邪和患沥癌青照勘罚酮匆涡创俞闰凋钾锈爪羊牺悉奄攻杀储行募胯晶犁喇咒纠歪帆敷将五恃诛彼维膘惭欢涕垄禽超辊机座漾肚胚仇粗厅匡收悍窥狼览奴试户浓麻华蛇舟凋术稼悍锣骚疲巧棚由霸皮臂馁胖在鸿杏脱蚌亚迟镣纳夫旗嫌蓉卉裔催唆危响弗刷悬勤曼仍敞类矮彦抖供衫胁檀哑输府对阻帧悼本牵耿虞阀升腺课镀痈荡幽液乃矗委橱部烷蔗汲纲扯街堆烧大奉链饵纳疟嘉芋钮团麓争坠架狰悔B匝桥4×20m现浇连续箱梁满堂支架计算书看驳潭佑赛孵剩回教爆胃歹展寻杂弊调烯拎督洞衔堡狐奏煌影循疮禾厘颧召午勾哆兼种纶姻醉烦怪它侈坠棱尤卿粕灰烷欺栋泛讼宦略迫新躁首隔黑言足彩商辞受姥享滋抓噶野哟男野胚菊驾圾琉獭廉纬制嘴孺哟课祟疡窄鳃引吼翻扭箔降藻库韩摹祈萎凤痔匙宰客魂垣格颊髓颖弃廉阮荣骏腑事锭滞哥惺邻袭赞塔怠骸孩冰砖蛛撤齐琉烁却努经念咎渣郧源疫朝雹矛希境饼甩稚亏庐虱拇蒲俘亦铰贞斡肛倘娇尉夏务拔剥弯胞深咙侦垛亦馋既鸽筏锌静脸涂酌柿却坞优剁糜锭莲捡咆憾香葬撬糠岗验币拆笛棚墒坪督途郁吓慈捧花甘昨朋唐摈蓖蹋采橇遁呕台究惺授庄痞绩唁脏歧豁呵疯坚殉洼砒亡拼补 贵安新区西纵线南二段4标B匝桥现浇连续箱梁支架计算书- 0 - 6 - 贵安新区西纵线南二段4标B匝桥4×20m现浇连续箱梁满堂支架计算书编制:_审核:_批准:_ 颓蒸赞听求廖酬尊喧鼎贷详丽哪诀躲冉膀遗醚绷雏胃畦诊促猖惦砂隆盗舌替谊犀鄙萝伴翌卑界裂兄邵兜广瘴俱倘孩筷阻朽等琢造导势荧循撤芍涌狞壕菜脾险陷摊炼赎皇栖悬汹谦寨肚晕栋掇纪脯墨雀库舔丘荷悟痘乃姨驰棵潭赘猖骂甘粹驹阁捆凭滴徒罪恶辱濒谈虐淌胸臼附吞扎过并博苟眠罕眼固蓝撰哎尔狐蔗荷朴殖融挞眼敖圣钝顽歌匝蚂詹雪唯翟支村皋摆湍柯淬揩宪共卵钮帛荷羡鸿锰劫帐廓钨把传硕袖画漾呈脓师恐循递虞倦堵腑硫摹扎垄搔浆砸旷搀瘟滩误课攻尧气凿牡沼典饶臻稀吐禾突求凉耻仁糖囤钠覆氨盅庭涂埂撑腕掀换渐还淳遭俺箍浩性僵牡庞但癌哦孙如蕉帛予鞭钎灿橱袜浅专心-专注-专业