2022年连铸设计方案任务书.docx

精选学习资料 - - - - - - - - - 辽宁科技学院课 程 实 践 报 告课程实践名称：年产指 导 教 师：万吨的连铸机设计班级：冶金 姓名： 2022年月日名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - . 装 订 线 . 课程设计（论文）任务书题目：年产万吨连铸机设计月日系别：冶金工程学院班级：专业：同学姓名：学号：指导老师（签字）：2022 年一、课程设计的主要任务与内容 1、连铸机设计 1.1 产品方案制定 1.2 连铸机机型挑选 1.3 连铸主要设备设计 1.4 连铸主要工艺参数设计 二、设计（论文）的基本要求1、说明书符合规范,要求打印成册；2、独立按时完成设计任务,遵守纪律；3、选取参数合理,要有运算过程；4、制图符合制图规范；三、举荐参考文献（一般46 篇,其中外文文献至少1 篇）码；期刊 : 序号 作者 . 题名J. 期刊名称 . 出版年月,卷号（期号）：起止页书籍： 序号 著者 . 书写 M. 编者. 版次（第一版应省略） . 出版地：出版者,出版年月：起止页码 论文集： 序号 著者 . 题名C. 编者 . 论文集名,出版地：出版者,出版名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 年月：起止页码学位论文： 序号 作者. 题名 D. 储存地：储存单位,年份专利文献： 序号 专利全部者 . 专利题名 P. 专利国别：专利号,发布日期国际、国家标准： 序号 标准代号,标准名称 版年月S. 出版地：出版者,出电子文献： 序号 作者. 电子文献题名 文献类型 / 载体类型 . 电子文献的 出版或可获得地址,发表或更新日期 / 引用日期 报纸 : 序号作者 . 文名N. 报纸名称,出版日期（版次）四、进度要求序号时间要求应完成的内容（任务）提要1 2022 年 6 月 25 日 2022 年 6 月 27 日调研、搜集资料2 2022 年 6 月 28 日 2022 年 6 月 29 日论证、开题3 2022 年 6 月 30 日 2022 年 7 月 4 日设计运算4 2022 年 7 月 5 日 2022 年 7 月 9 日绘图5 2022 年 7 月 10 日 2022 年 7 月 11 日誊写说明书、完稿、打印6 2022 年 7 月 12 日 2022 年 7 月 13 日答辩五、专业教研室审核看法教研室主任签字：年月日六、教案系审核看法教案副主任签字：年月日注： 1本任务书由指导老师编制完成,经教研室及所在系审核同意后生 效；2本任务书一式两份（可复印）,原件在毕业设计（论文）手册中,名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 复印件由同学储存；3空白部分可依据内容多少自行增删；课程实践内容及要求：指导老师： （签字）年 月 日注：本页可以附页 课程实践评语：. 装 订 线 . 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 成果： （五级分制）指导老师： （签字）年 月 日摘要本文着重介绍了 380t 转炉设备先进技术结构在大型转炉上的应用,对 380t 转炉设备进行了简要设计运算与理论讨论；介绍了氧枪喷头在炼钢过程中的应用和设计氧枪的运算过程和步骤,并对设计结果进行分析画出转炉及氧枪喷头的简图；关键词：炉型设计炉衬设计氧枪设计喷头设计枪身和水冷系统设计Abstract：This paper emphatically introduces the advanced techniques and structures of 380t converter equipment applications to the large-sized converterThe brief design calculation and theoretic research are carried out for the 380t converter equipment For the gun must be introduced in the steel process applications and designing oxygen of a computation process, and steps, and to design the analysis of the converter and oxygen of the gun must be simplified. 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - Keywords: design of furnace design of lining design of oxygen lance design of nozzledesign of frame and liquid cooling system 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 一、氧气转炉设计 1 1.1 氧气顶底复吹吹转炉炉型设计 1 1.1.1 原始条件 1 1.1.2 炉型挑选 1 1.1.3 炉容比 1 1.1.4 熔池尺寸的运算 1 1.1.5 炉帽尺寸的确定 3 1.1.6 炉身尺寸的确定 3 1.1.7 出钢口尺寸的确定 4 1.1.8 底部供气构件设计 5 1.2 氧气转炉炉衬设计 5 1.2.1 炉衬材质的挑选 5 1.2.2 炉衬的组成和厚度的确定 5 1.3 转炉炉体金属构件设计 5 1.3.1 炉壳作用 6 1.3.2 炉壳材质 6 1.3.3 炉壳厚度 6 1.3.4 转角半径 6 1.3.5 支承装置 7 二 转炉氧枪设计 8 2.1 氧枪喷头尺寸运算 8 2.1.1 转炉氧枪喷头尺寸运算 8 2. 2 转炉氧枪枪身尺寸运算 10 2.3 氧枪水冷系统设计 16 2.3.1 氧枪受热机理分析 16 2.4 氧枪升降机构与更换装置 18 结论 20 参考文献 21 致谢 22 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 设计一座工称容量380 吨的氧气转炉及所使用的氧枪 一、氧气转炉设计1.1 氧气顶吹转炉炉型设计1.1.1原始条件 转炉的公称容量为 380t 1.1.2炉型挑选 本设计挑选截锥形炉型 - 该炉型的特点：该炉型的熔池由一个倒置的截椎体组成；其特点是,外形简洁,炉底砌筑简便；其外形基本能满意炼钢要求,与相同容量的其 他炉型相比,在熔池直径相怜悯形下,熔池最深；1.1.3 炉容比 炉容比系指转炉有效容积与公称容量之比值；转炉炉容比主要与供氧 强度有关,与炉容量关系不大；由于顶底复吹转炉吹炼过程比较平稳,产 生泡沫渣的量比顶吹转炉要少得多,喷溅少,因此其炉容比比顶吹转炉小 , 但 比 底 吹 转 炉 要 稍 大 ； 一 般 可 选 用1.00m 3/t；本设计选用的炉容比为 0.90m 3/t. 1.1.4熔池尺寸的运算（1）熔池直径 D 可按以下体会公式确定：0.850.95m 3/t, 最 大 不 超 过DKG 8-1 t式中 D 熔池直径, m； G新炉金属装入量, t,可取公称容量； K系数,参见表 1-1； t 平均每炉钢纯吹氧时间,min,参见表 1-2；名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 表 1-1 系数 K 的举荐值转炉容量 /t 20 3050 50120 250 K 2.02.3 1.852.10 1.751.85 1.51.55 表 1-2 平均每炉钢冶炼时间举荐值转炉容量 /t 50 30100 100 备注冶炼时间283212323814384516结合供氧强度、铁水成分、所炼钢种/min 16 18 20 等详细条件确定注：括号内数系吹氧时间参考值；设计中转炉的公称容量为D1 . 503806 . 892m 182 熔池深度 h运算由G1 V 池可得：380t,取 K 为 1.50,t 取 18min；可得：V池0G3800 .559.m3 2.2192m 16.8hV池2559. 573D5736 .892确定 D=6.892m h=2.192m h/D=2.192/6.892=0.318 符合要求D 底=0.7D=4.824m 3熔池其他尺寸的确定 底部喷嘴直径 d 名师归纳总结 d=h' F r =700 第 9 页,共 27 页' K F r1/2取 K=6.0 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - d= 6 2.192=13.808 ×10-3（m）=13.808（mm）×1/2（7001.1.5 炉帽尺寸的确定 炉帽倾角；炉帽倾角 一般为 60°68°,小炉子取上限,大炉子取下限；本设计取 炉帽倾角为 65° 炉口直径 d 0炉口直径d0:设计部门举荐d0/D-0.43-0.54；大型转炉取下限,小型转炉取上限；本设计取 0.48；d0=0.48D=0.48 ×6.892=3.308m 炉帽高度H帽为了爱护炉口的正常外形,防止因砖衬蚀损而使其快速扩大,在炉口上部设有高度为H口=300400mm的直线段；炉帽高度为：H帽1Dd0tanH口 8-4 2=0.5 ×（6.892-3.308）tan65 °+0.4 =4.24（m）那么,炉帽总容积为：V 帽12H帽H口（D2Ddd2）4d2H口=12（4. 2404.）（6 .89226. 8923. 3083 .3082）43. 30820 .43 =85.07m 1.1.6炉身尺寸的确定 1炉膛直径 D 膛=D=6.892m 2依据选定的炉容比为0.90m 3/t,可求出炉子的总容积3 V 总=0.90 ×380=342mV 身=V 总-V 池-V 帽=342-55.9-85.07=201.03m3 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 3炉身高度H身V身24201.0325.39mm 4D6. 892供气构件 炉型内高 H 内=h+H 帽+H 身=2.192+4.24+5.39=11.822m 1.1.7出钢口尺寸的确定出钢口直径d出出钢口直径打算出钢时间,随炉子容量不同而异；通常又下面的体会式确 定：d =631.75G631.75380=0.27m 式中G 转炉公称容量, t； 出钢口衬砖外径：dST=6d =6×0.27=1.62m 出钢口长度：L =7d 出=7×0.27=1.89m 出钢口位置：出钢口位置通常设在炉身与炉帽耐火材料的交界处,这样出钢时,钢 能集中到帽锥处,保证了出钢时出钢口上方的钢水始终处于最深状态,钢 水能在肯定压力下以较快的流速流出、流净；如出钢口设在炉帽或炉身部 位中段,出钢时在出钢口见渣时,炉内仍有部分钢水没有流净,钢水夹 渣；出钢口倾角 ：挑选 0°倾角； 太大,增加了出钢口的长度,也增加了钢流在空气中的暴露时间,增加了钢液的吸气和热缺失；本设计采纳了 a可以缩短出钢口长度,便于爱护；0°角；这样的优点是：b. 可以缩短钢流长度,削减钢流的吸气和散热缺失；c. 出钢时炉内钢水不发生漩涡运动,防止钢流夹渣；d.出钢时钢包车行走距离短,出钢口倾角大,就行车距离长；1.1.8底部供气构件设计名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 本设计为增加废钢型顶底复合吹炼法；不仅在转炉底部布置喷吹惰性气体或中性气体 N2 来加强搅拌,仍考虑在转炉底部喷吹小部分燃料与氧气；为炉膛供应更多热量,补偿废钢加入所吸取的热量,使转炉冶能够炼顺当进行； 底吹气体N2 、Ar BN2=0.04m3/min.t BAr=0.05 m3/min.t PAr 2.8MpaPN21.8 Mpa本设计的底部喷吹 1.2 氧气转炉炉衬设计 1.2.1炉衬材质的挑选N2 、Ar,挑选细金属管砖式供气气体；工作层：采纳煤炭砖；煤炭砖采纳自然菱镁矿和自然鳞片石墨为原料,用改质沥青和酚醛树脂做复合粘结；永久层：一般用烧成镁砖或高铝砖；1.2.2炉衬的组成和厚度的确定炉衬由永久层、填充层、和工作层组成；永久层紧贴炉壳,修炉时一般不予拆除；该层用镁砖砌筑,填充层介于永久层与工作层之间,用焦油镁砖捣打而成,厚度约为 100mm；工作层由镁砖和焦油白云石砖综合砌筑；炉帽用二步煅烧镁砖；依据 380t 转炉炉衬衬材,本设计采纳表 1-2 所示的值炉衬厚度 永久层厚度 /mm 填充层厚度 /mm 工作层厚度 /mm 炉帽 230 100 650 炉身 115 100 850 炉底 230 195 600 1.3 转炉炉体金属构件设计炉壳通常由炉帽、炉身和炉底三部分组成；名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 1.3.1炉壳作用 转炉炉壳类似于一个承担高温、高压的容器,它在使用过程中要承担下作用力；静载荷产生的应力动载荷产生的应力炉衬的膨胀应力热应力其他应力1.3.2炉壳材质 依据炉壳的使用特点,要求炉壳使用的材质应具有在高温时耐时效性、抗蠕变及良好的成型性和焊接性能,大型转炉用低合金钢,如 Q235、16Mn、15MnTi 、14MnNb 等；1.3.3炉壳厚度 炉壳内径为 D 壳内 =6.892+0.115+0.100+0.850× 2=9.022m 炉壳内型高度为 H 壳内=0.6+0.23+0.195+11.822=12.847m 综上所述,转炉总高 H 总：H 总 =12874+75=12949mm；转炉外壳直径：D 壳 =9022+85× 2=9192mm；验算高径比：H 总 12949 =1.41,符合要求的范畴 1.251.45；D 壳 91921.3.4转角半径 SR1=SR2 身=950mm SR3=0.5R底=0.5×1025=512.5mm SR1-炉壳帽锥与直筒段相接处转角半径；SR2-炉壳池锥与直筒段相接处转角半径；SR3-炉壳池锥与炉底球冠连接处转角半径；名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 身、 底-分别为炉身、炉底的衬砖总厚度；1.3.5 支承装置 1托圈 托圈的断面外形为矩形 托圈与炉壳之间的间隙 ,mm =0.03DL=,DL- 炉壳外径 所以 =0.03×9192=275.8mm 托圈的内径 Dn Dn=DL+2 =9192+2× 275.8=9743.6mm 托圈的外径 Dw Dw=Dn+2B=9743.6+2× 850=11443.6mm 托圈断面高度 H H=0.23HL=0.23 ×12949=2978.27mm 托圈断面宽度 B 依据举荐值选取 850mm 托圈盖板厚度 1=0.050H=0.050 ×2978.27=148.91mm 托圈腹板厚度 2=0.09H=0.09 ×2978.27=268.04mm 验算高宽比 H 2978.27 3.50 符合举荐值 B 850 2耳轴与托圈的连接方式 法兰螺栓连接3炉壳与托圈的连接选用吊挂式连接装置；该结构是用螺栓将炉壳吊挂在托圈上,三个螺栓在圆周上呈 120 布置,且与焊在托圈盖板上的支座绞接；4耳轴 耳轴直径的确定名师归纳总结 不同容量的转炉耳轴直径如表1-3-1 所示第 14 页,共 27 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 转炉容量 /t 30 50 130 200 300 耳 轴 直 径630650 800820 850900 10001050 11001200 /mm 依据需要本设计挑选的耳轴直径为1280mm 二 转炉氧枪设计2.1 氧枪喷头尺寸运算喷头主要参数运算公式1 氧流量运算氧流量是指单位时间通过氧枪的氧量（m 3/min）；氧流量的精确运算,依据物料平稳求得；简洁运算氧流量就可用下式：氧流量每吨钢耗氧量出钢量 m 3/min 吹氧时间对于一般铁水,每吨钢耗氧量为5565m 3/t,对于高磷铁水,每吨钢耗氧量为 6069m 3/t；本设计取 57m 3/t. 2 喷头孔数 现代转炉氧枪都用多孔喷头,本设计采纳七孔喷头；3 理论运算氧压及喷头出口马赫数 M 理论运算氧压（又称设计工况氧压）是指喷头进口处的氧气压强,近似等于滞止氧压P ,它是喷头设计的重要参数；喷头出口马赫数M 是喷头设计的另一个重要参数,目前国内外氧枪喷头出口马赫数M 多项用 2.0 左右； M 值与滞止氧压P 和喷头出口压力 P 的比值（ P/0P ）有确定的对应关系；如图1-4-1；图 1-4-1 M 与 Po、V 之间的关系名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - M 氧射流出口温度氧射流出腔调速V/m/s P0/MPa 备注/K /m/s 1.5 200 270 405 0.371 假定氧气滞止温度2.0 161 242 485 0.790 为 290K, 炉内环境2.5 129 217 542 1.726 压力为 1.01MPa 3.0 104 195 582 3.711 表 1-4-1 M 、V、P0 之间的关系 2.1.1转炉氧枪喷头尺寸运算 公称容量 380t 转炉设计氧枪喷头尺寸；采纳一般铁水；冶炼钢种以碳素结 构钢和低合金钢为主；1 运算氧流量取每吨钢耗氧量为573 m ,纯吹氧时间为18min,出钢量按公称容量380t计算,就通过氧枪的氧流量：qv每吨钢耗氧量出钢量5738012033 m /min 吹氧时间182 选用喷孔出口马赫数与喷孔数 马赫数确定原就已如前述；综合考虑,选取马赫数 M=2.0；参照同类转炉氧枪使用情形,对于380t转炉喷孔数取 7孔,能保证氧气流股有肯定的冲击面积与冲击深度,熔池内尽快形成乳化区,削减喷溅,提高成渣 速度和改善热效率；3 设计工况氧压名师归纳总结 P根 据 等 熵 流 表 , 当 M=2.0 时 ,P/P o0 . 1278； 取 喷 头 出 口 压 力第 16 页,共 27 页P 膛1 . 35 10MPa（P 为炉膛压力,此处按近似等于大气压力运算）,就- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 喷口滞止氧压：PoP 膛10 .175 10PaP/P 0取设计工况氧压近似等于滞止氧压；4 运算喉口直径 喷头每个喷孔氧气流量：qqv1203171.86m3/min DAP 0,77由喷管实际氧气流量运算式：q1. 784CT 0取CD.0 90,T 0290 K,又Po10 . 175 10Pa,代入上式,就171 . 861 . 784.0 902 d T10 . 17105；4290由上式可求出 d=0.048m=48mm 5 求喷孔出口直径依据等熵流表,在 M=2.0 时,A 出/A 喉.1 688,故喷孔出口直径：d 出.1 688 dT1 . 6884862 mm6 运算喷孔扩张段长度取扩张段的半锥角为5 0,就扩张段长度L扩d出dT624880mm2tan2tan57收缩段长度取收缩 收 =50° ,就收缩半角为25°收缩段的长度由作图法确定,L1=91mm 2.2 转炉氧枪枪身尺寸运算 氧枪枪身由三层无缝钢管套装而成,内层管是氧气通道,内层管与中层管名师归纳总结 之间是冷却水进水通道,中层管与外层管之间是冷却水出水通道；参见图1-4-第 17 页,共 27 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 1；运算相关公式：按气体状态方程,标准状态下的流量qv向工况流量 qv工的换算：式中qv 工P 标T 0qv（1-1）P 0T 标P 标准大气压, Pa；0P 管内氧气工况压力, Pa；T 标准温度, 273K；T 管内氧气实际温度（即氧气滞止温度）；图 1-4-1 氧枪示意图 中心氧管内截面积：名师归纳总结 A 0qv 工（1-2）第 18 页,共 27 页V o- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 式中A 中心氧管内截面积, m2 ；qv工 管内氧气工况流量, m 3 /s；V 管内氧气流速, m/s,一般取 4050m/s；将qv工、V 代入式（ 9-7）,即可求 F ；就中心氧管内径d 14A 0（1-3）环缝间隙流通面积：Ajq mw（1-4）V 进中层管内径：d2d24Aj（1-5）2 ；1 外式中d 中层管内径, m；d 1 外 内层管外径, m；Aj 进水环形通道截面（图 9-8）,m56m/s；qmw高压冷却水进口流量, m3 /s；V 高压冷却水进水流速,一般选用1 中心氧管管径 套用上述公式可得；按式（ 1-1）,管内氧气工况流量名师归纳总结 qv 工P 标T oqv12901203125 . 663 m/min.2 09 m3/s7mm验算氧第 19 页,共 27 页P oT 标10 . 17273取中心管内氧气流速V 150 m/s,就中心氧管内径：245mmd 14A 042 . 090 . 231 m50依据标准热轧无缝钢管产品规格,选取中心钢管为- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 气在钢管内实际流速：v0qv 工42 . 09249 9.ms符合要求A o0 . 2312中、外层钢管管径依据生产实践体会,选取氧枪冷却水耗量 qmw 300 t / h；冷却水进水速度V j 5 m / s, 出 水 速 度 V p 6 m / s（ 因 为 出 水 温 度 升 高 , 体 积 增 大 , 故Vp>Vj ）；又中心氧管外径 d 1外 245 mm,中层套管外径 d2 外=335mm,就环缝间隙流通面积：Ajq mw5300.0 0167 m 2Vj3600出水通道面积为：Apq mw63000 . 01389 m22138 . 9 cmVp3600所以,中层钢管的内径：d24Aj d1 外240 . 016720 . 2450 . 285 cm285 mm依据标准热轧无缝钢管产品规格选取中层钢管为335mm25mm；vj3600430020 .24525.01ms0.285符合要求同理,外层钢管内径d34Apd2外240 . 0138920 . 335m0 . 360 cm360 mm依据标准热轧无缝钢管产品规格选取外层钢管为402mm20mm；vp3600430020 . 33525 . 64s符合要求0 . 362名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 中层套管下沿至喷头面间隙 h 的运算该处的间隙面积为A hh7500.qmw0.750083000 .0078m20.0080m8.0mm Vh3600故02A h33520. 00782850. 2850. 335氧枪总长度和行程的确定依据公式氧枪总长为0h =300mm h 1=H内hh 011.8222.1920.49.230 =9230mm 6h =800mm 取h =500mm 3h =4000mm h =3500mm 5h =1000mm 7h =2000mm 8h =700mm H枪=h1+h2+h3+h4+h5+h6+h7+h8 =9.230+0.500+4.000+3500+1.000+0.800+2.000+0.700 =21.730m 式中 h1氧枪最低位置至炉口距离,m h2炉口至烟罩下沿的距离,一般为 350500m h3烟罩下沿至烟道拐点距离,一般取 30004000m h4烟道拐点至氧枪孔的距离,m h5为清理结渣和换枪需要的距离,m h6依据把持器下段要求打算的距离,m h7把持器的两个卡座中心线间距离,m h8依据把持器上段要求打算的距离,m 氧枪行程为： H行=h1+h2+h3+h4+h5 =9.230+0.5+4.0+3.5+1.0 =18.230m 名师归纳总结 - - - - - - -第 21 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2.3 氧枪水冷系统设计 氧气顶吹转炉吹炼过程中氧枪收到炉内高温环境的作用,其受热状态较为复杂；为保证氧枪正常吹炼和提高枪龄,必需对氧枪受热状态进行正确分析,才能设计出良好的氧枪水冷系统；吹炼过程中炉内强大的热流传给氧枪外层套管外壁,再经过传导传热方式将热量传给外管内壁,然后由高压冷却水通过对流传热进行冷却；下面依据转炉吹炼实际情形,对氧枪的受热机理进行简略的分析；2.3.1氧枪受热机理分析 氧枪喷头端面及其邻近侧面受氧气射流冲击而形成高温反应区的辐射传热；反应区的温度一般认为可高达2200-2400,产生很大的热流,但由于端面面积小,传给氧枪的实际热量并不大； 吹炼中、后期炉内布满着泡沫渣；实测说明,泡沫渣高度可达炉 膛高度的三分之二；此时氧枪下部实际埋入泡沫渣中吹炼；氧枪枪身下部必定 会凝聚一层炉渣；这时炉内泡沫渣将通过凝聚在枪身的渣壳向氧枪传热；凝聚 炉壳内层温度应接近氧枪外壁温度,而渣壳外层的温度应为炉渣熔点；渣壳的 侯度由氧枪冷却条件、炉渣熔点、炉渣温度和炉渣内氧枪传热条件打算,一般 渣壳厚度为 1020mm； 深化炉内的氧枪上部没有凝聚炉渣,直接受炉壁的辐射传热；炉 壁温度等于钢水温度； 在氧气射流冲击下,大量金属飞溅,一部分作用于喷头端面,一 部分为氧气射流所吸引,冲刷喷头外壁和同喷头相连的枪身外管壁；这种高温 的金属液滴直接冲刷氧枪,将传给氧枪以庞大热流；眼罩中的高温烟气也对氧枪进行辐射传热；对燃烧法除尘系统,眼罩中烟气温度打算于空气燃烧指数,一般为1800左右；未燃法除尘系统,眼罩中的烟气温度可取炉气出口温度,一般为 1500左右；综上所述,氧枪接受的热量主要来自熔渣向氧枪传热、炉壁的辐射传热和 飞溅金属液滴的传热；飞溅的金属液滴在泡沫渣没有形成之前,可能起很大作 用,当泡沫渣形成以后,飞溅的金属液滴将为泡沫渣所吸取,它的传热作用将 大大减轻；名师归纳总结 - - - - - - -第 22 页,共 27 页精选学习资料 - - - - - - - - - 上述分析仅仅是从热平稳角度对转炉氧枪受热机理进行分析；至于烧抢就 是瞬时的局部庞大热流所引起的；依据运算,氧枪单位面积平均热流并不大,而局部瞬时显现的热负荷就比平稳热负荷大很多倍；如大片钢水直接冲刷氧枪 便是这种情形；对此,在氧枪水冷系统设计时,必需予以充分留意；进行氧枪水冷系统设计时应当第一确定氧枪墙体尺寸,然后进行氧枪传热运算及冷却水流量、流速运算,确定要求的供水压力等；1氧枪热平稳运算：冷却水消耗运算q Vc t2qt1q 氧枪吸取的热量； kJ/m 2· h 1t 进水水温,取 20；2t 出水水温,取 45c 冷却水的比热容, c =4.184× 10 3kJ/kg· qq F2 mhq 氧枪单位表面积上每小时吸取的热量,q 10.983 106kJ/ F 氧枪外层管的总表面积,