梯形钢屋架钢结构设计屋架设计.doc

精品文档，仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除目 录一、设计资料1二、荷载与内力计算11、荷载计算12、荷载组合13、内力计算2三、杆件截面设计21上弦杆22下弦杆43端斜杆 aB54再分式腹杆 eg-gK65竖腹杆Ie7四、节点设计111下弦节点“b”112上弦节点“B”133有工地拼接的下弦节点“f”154屋脊节点“K”175支座节点“a”19五、填板设计25六、材料表26附表28【精品文档】第 17 页一、设计资料1、屋架铰支于钢筋混凝土柱顶，混凝土标号 C25；2、车间柱网布置：柱距 9m；跨度 L=20m；3、上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆；4、屋面坡度 1:10；5、钢材采用 Q235B 钢，焊条为 E43XX 系列，手工焊;6、屋面荷载标准值见表 1表1 荷载标准值荷载类型荷载标准值永久荷载24kN/m2可变荷载15kN/m27、屋架计算跨度：，屋架形式和几何尺寸如图1 所示。 图1 屋架形式及几何尺寸二、荷载与内力计算 1、荷载组合由永久荷载起控制作用： 由可变荷载起控制作用：3、内力组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：（1） 组合一：全跨永久荷载全跨可变荷载。根据荷载规范，具体有以下2 种情况 所以组合一屋架上弦节点荷载为（2） 组合二：全跨永久荷载半跨可变荷载。全跨永久荷载：半跨可变荷载：（3） 组合三：全跨屋架及支撑自重半跨屋面板重半跨屋面活荷载。全跨屋架及支撑自重：半跨屋面板重半跨屋面活荷载：3、内力计算本设计采用数值法计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数（单位节点力分别作用于全跨、左半跨和右半跨），内力计算结果如表 3 所示。三、杆件截面设计腹杆最大内力 N =-563.97kN ，查附表 1，中间节点板厚度选用 12mm，支座节点板厚度选用 14mm。1上弦杆整个上弦杆采用等截面，按 IJ、JK 杆件的最大内力设计，即N =-1140.50kN上弦杆计算长度：在屋架平面内，计算长度系数为 1.0，计算长度在屋架平面外，计算长度系数偏安全地取为 2.0，计算长度表3 屋架杆件内力组合表杆件 名称内力系数（P=1）组合一 P×组合二组合三计算内力（kN)全跨左半跨 右半跨 P1× +P1× +P3× +P3× +P2×P2×P4×P4×上 弦 杆AB0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00BC-11.22 -8.44 -3.41 -563.47 -507.50 -440.96 -379.53 -207.50 -563.47CD-11.22 -8.44 -3.41 -563.47 -507.50 -440.96 -379.53 -207.50 -563.47DE-18.07 -13.02 -6.19 -907.48 -809.76 -719.40 -591.65 -358.07 -907.48EF-18.07 -13.02 -6.19 -907.48 -809.76 -719.40 -591.65 -358.07 -907.48FG-21.41 -14.56 -8.39 -1075.21 -947.97 -866.34 -671.37 -460.36 -1075.21GH-21.41 -14.56 -8.39 -1075.21 -947.97 -866.34 -671.37 -460.36 -1075.21HI-22.23 -13.92 -10.18 -1116.39 -968.44 -918.96 -656.13 -528.22 -1116.39IJ-22.71 -14.39 -10.18 -1140.50 -991.59 -935.89 -676.09 -532.11 -1140.50JK-22.71 -14.39 -10.18 -1140.50 -991.59 -935.89 -676.09 -532.11 -1140.50下 弦 杆ab5.99 4.59 1.72 300.82 272.05 234.08 205.50 107.34 300.82bc15.09 11.12 4.86 757.82 679.49 596.67 502.53 288.44 757.82cd20.01 14.04 7.32 1004.90 891.70 802.80 642.25 412.43 1004.90de21.98 14.40 9.29 1103.84 965.97 898.36 670.52 495.76 1103.84ef21.08 11.61 11.61 1058.64 897.30 897.30 567.81 567.81 1058.64斜腹杆aB-11.23 -8.60 -3.23 -563.97 -509.97 -438.93 -385.08 -201.43 -563.97Bb9.02 6.64 2.92 452.98 406.07 356.86 300.15 172.93 452.98bD-7.49 -5.20 -2.80 -376.15 -333.04 -301.29 -238.51 -156.43 -376.15Dc5.52 3.50 2.48 277.21 241.05 227.56 164.41 129.53 277.21cF-4.22 -2.25 -2.41 -211.93 -178.65 -180.77 -111.13 -116.60 -211.93Fd2.70 0.94 2.16 135.59 107.69 123.83 54.02 95.74 135.59dH-1.53 0.20 -2.11 -76.84 -51.33 -81.89 -5.55 -84.56 -84.56He0.32-1.241.9116.07-5.1236.56-39.8267.91 67.91，-39.82eg1.603.45-2.2680.35102.0926.55130.95-64.33 130.95，-64.33gK2.324.17-2.26116.51137.0251.95161.41-58.50 161.41，-58.50gI0.65 0.65 0.00 32.64 31.53 22.93 27.50 5.27 32.64竖杆Aa-0.50 -0.50 0.00 -25.11 -24.26 -17.64 -21.15 -4.05 -25.11Cb-1.00 -1.00 0.00 -50.22 -48.51 -35.28 -42.30 -8.10 -50.22Ec-1.00 -1.00 0.00 -50.22 -48.51 -35.28 -42.30 -8.10 -50.22Gd-1.00 -1.00 0.00 -50.22 -48.51 -35.28 -42.30 -8.10 -50.22Ie-1.50 -1.50 0.00 -75.33 -72.77 -52.92 -63.45 -12.15 -75.33Jg-1.00 -1.00 0.00 -50.22 -48.51 -35.28 -42.30 -8.10 -50.22Kf0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00根据平面内外的计算长度，上弦截面选用2L180×110×14，短肢相并，如图2 所示。图2 上弦截面肢背间距a=12mm，所提供的（1） 刚度验算 ，满足（2） 整体稳定验算所以绕y轴弯扭屈曲的换算长细比为，上弦杆绕 y 轴弯扭屈曲，按 b 类截面查得稳定系数，则2下弦杆整个下弦杆采用等截面，按 de 杆件的最大内力设计，即下弦杆为受拉构件，可只需计算面内的长细比，计算长度系数为1.0，计算长度选用2L160×10，提供：（1） 刚度验算 ，满足（2） 强度验算 ，满足3端斜杆 aB杆件轴力： 面内和面外的计算长度系数均为1.0，所以计算长度因为，故采用不等肢双角钢，长肢相并，使。选用 2L140×90×10，如图 3 所示。 图3 端斜杆截面提供（1） 刚度验算，满足（2） 整体稳定验算所以绕 y 轴弯扭屈曲的换算长细比为，aB 杆绕 y 轴弯扭屈曲，按 b 类截面查得稳定系数，则4再分式腹杆 eg-gK再分式腹杆在 g 节点处不断开，采用通长杆件。最大拉力： 最大压力： 桁架平面内的计算长度系数取1.0，平面外的计算长度系数偏安全地取为2.0，计算长度选用 2L70×4，提供（1） 刚度验算，满足（2） 强度验算，满足（3） 整体稳定验算所以绕 y 轴弯扭屈曲的换算长细比为 ，eg-gK 杆绕 y 轴弯扭屈曲，按 b 类截面查得稳定系数，则5竖腹杆Ie杆件轴力： 面内和面外的计算长度系数分别为0.8和1.0，计算长度选用 2L70×4，提供（1） 刚度验算，满足（2） 整体稳定验算所以绕 y 轴弯扭屈曲的换算长细比为 ，Ie 杆绕 x 轴弯扭屈曲，按 b 类截面查得稳定系数，则其余各杆件的截面设计过程不再一一列出，根据各杆的内力性质，现将计算结果分别列于表 4表 6。杆件名称截面特性杆件特性设计参数验算结果截面规格A(cm2)ix(cm)拉力(kN)L(m)Mue-xramda-x应力比结论下弦de2L160×1063.00 4.98 1103.84 3160.24 0.81 满足腹杆Bb2L90×724.60 2.78 452.98 2.6130.875.19 0.86 满足Dc2L80×515.82 2.48 277.21 2.8640.892.39 0.81 满足Fd2L50×47.79 1.54 135.59 3.1240.8162.29 0.81 满足gI2L45×46.97 1.38 32.64 2.0830.8120.75 0.22 满足Kf2L45×46.97 1.38 03.490.8202.32 0.00 满足表 4 拉杆设计表表 5 压杆设计表杆件名称截面特性杆件特性设计参数验算过程结论截面规格A(cm2)ix(cm)iy(cm)压力(kN)L(m)Mue-xMue-yramda-xramda-yramda-yzphi应力比上弦IJ、JK2L180×110×14*77.934 3.08 8.80 -1140.501.5071248.93 34.25 59.04 0.812 0.84 满足腹杆bD2L110×834.476 3.40 4.96 -376.152.8640.8167.39 57.74 77.82 0.702 0.72 满足cF2L90×621.274 2.79 4.13 -211.933.1240.8189.58 75.64 91.25 0.613 0.76 满足dH2L70×411.140 2.18 3.29 -84.563.390.81124.40 103.04 116.43 0.414 0.85 满足Cb2L50×47.794 1.54 2.51 -50.222.290.81118.96 91.24 97.32 0.442 0.68 满足Ec2L50×47.794 1.54 2.51 -50.222.590.81134.55 103.19 107.95 0.367 0.82 满足Gd2L56×48.780 1.73 2.74 -50.222.890.81133.64 105.47 111.84 0.371 0.72 满足Ie2L70×411.140 2.18 3.29 -75.333.190.81117.06 96.96 112.39 0.453 0.69 满足Jg2L45×46.972 1.38 2.32 -50.221.5950.8192.46 68.75 77.14 0.605 0.55 满足aB2L140×90×1044.522 4.47 3.74 -563.972.531156.60 67.65 81.20 0.680 0.87 满足Aa2L56×36×47.180 1.79 1.77 -25.112.00511112.01 113.28 119.95 0.437 0.37 满足注：带*号的截面为短肢相并不等边双角钢截面，不带*号的为长肢相并不等边双角钢截面或等边双角钢截面。表 6 拉压杆设计表杆件名称截面特性杆件特性设计参数验算过程结论截面规格A(cm2)ix(cm)iy(cm)压力(kN)拉力(kN)L(m)Mue-xMue-yramda-xramda-yramda-yzphi拉应力比压应力比腹杆He2L63×49.956 1.96 3.02 -39.82 67.91 3.390.81138.37 109.35 112.25 0.351 0.320.53 满足eg2L70×411.140 2.18 3.29 -64.33 130.95 2.30112105.55 139.88 146.92 0.319 0.55 0.84 满足gK2L70×411.140 2.18 3.29 -58.50 161.41 2.30112105.55 139.88 146.92 0.319 0.67 0.77 满足四、节点设计各杆件的计算内力、截面规格及形心距 y0 汇总见表 7 所示。表7 杆件信息汇总表杆件名称计算内力（kN）截面规格y0(mm)杆件名称计算内力（kN）截面规格y0(mm)上弦 杆-1140.52L180×110×14*25.9斜腹杆eg130.952L70×418.6下弦杆1103.842L160×1043.1gK161.412L70×418.6斜腹杆aB-563.972L140×90×1045.8gI32.642L45×412.6Bb452.982L90×724.8竖腹杆Aa-25.112L56×36×418.2bD-376.152L110×830.1Cb-50.222L50×413.8Dc277.212L80×521.5Ec-50.222L50×413.8cF-211.932L90×624.4Gd-50.222L56×415.3Fd135.592L50×413.8Ie-75.332L70×418.6dH-84.562L70×418.6Jg-50.222L45×412.6He67.912L63×417Kf0.002L45×412.6注：带*号的截面为短肢相并不等边双角钢截面，不带*号的为长肢相并不等边双角钢截面或等边双角钢截面。1 下弦节点“b”（1） 腹杆与节点的连接焊缝（a）“Bb”杆杆件轴力，截面为2L90×7，节点板厚12mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取（b）“bD”杆杆件轴力，截面为2L110×8，节点板厚12mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取（c）“Cb”杆杆件轴力，截面为2L50×4，节点板厚12mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取（2） 节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图 4 所示，从而确定节点板尺寸为 480mm×410mm。图4 下弦节点“b” （3） 下弦与节点板的连接焊缝下弦与节点板的连接焊缝长度，所受的力与左右两下弦杆的内力差。下弦杆截面为2L160×10，节点板厚,肢尖与肢背的焊脚尺寸都取焊缝计算长度受力较大的肢背处的焊缝应力为 ，满足2 上弦节点“B”（1） 腹杆与节点的连接焊缝（a）“Bb”杆“Bb”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“b”相同。（b）“aB”杆杆件轴力，截面为2L140×90×10，节点板厚12mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取（2） 节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图 5 所示，从而确定节点板尺寸为 450mm×340mm。图5 上弦节点“B”（3） 上弦与节点板的连接焊缝上弦与节点板的连接焊缝长度，所受的力与左右两上弦杆的内力差以及节点荷载。上弦杆截面为2L180×110×14，节点板厚。(a) 上弦肢背与节点板的槽焊缝上弦肢背与节点的槽焊缝承受节点荷载 P，槽焊缝按两条的角焊缝计算。屋面倾角，节点荷载 P 的偏心距。槽焊缝所受到的应力为，满足(b) 上弦肢尖与节点的连接焊缝上弦肢尖的两条焊缝承担偏心荷载，偏心距。取焊脚尺寸肢尖焊缝所受的应力为，满足3 有工地拼接的下弦节点“f” “f”节点与一般下弦节点的区别在于节点处弦杆中断而需对弦杆进行拼接。（1）拼接角钢的截面和长度弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为了使拼接角钢与原来的角钢相紧贴，并便于施焊，需将拼接角钢顶部截去棱角，宽度为（角钢内圆弧半径），且将垂直肢截去mm（t为角钢厚度），见图所示。因切割而对拼接角钢截面的削弱考虑由节点板补偿而不计。拼接角钢与下弦杆共有4 条角焊缝，都位于角钢的肢尖，承担节点两侧弦杆中较小的内力设计值，对于下弦杆，可偏安全地取。下弦杆截面为2Ð160×10，。焊脚尺寸取为所需的拼接角钢总长度为取。（2）下弦杆与节点板的连接角焊缝下弦杆与节点板连接焊缝的计算内力取和两者中的较大值，“f”节点处，下弦杆截面为2Ð160×10，节点板厚12mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取（3）“Kf”杆与节点板的连接角焊缝杆件轴力，截面为2L45×4，节点板厚12mm，按构造要求确定焊缝尺寸。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取 肢尖焊缝焊脚尺寸取焊缝长度取（4）节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图6 所示。图中，屋架右半边运输单元上的构件必须在工地装配后才能与节点板焊接，已以工地焊缝代号标明。图6 下弦节点“f”4 屋脊节点“K”“K”节点与一般上弦节点的区别在于节点处弦杆中断而需对弦杆进行拼接。（1）拼接角钢的截面和长度与“f”节点类似，拼接角钢采用上弦杆同号角钢，顶部截去棱角，宽度为，垂直肢截去，见图7 所示。拼接角钢与上弦杆共有条角焊缝，都位于角钢的肢尖，承担节点两侧弦杆中较小的内力设计值。上弦杆截面为2Ð180×110×14，焊脚尺寸取为所需的拼接角钢总长度为取。（2）腹杆与节点板的连接焊缝（a）“gK”杆杆件轴力，截面为2L70×4，节点板厚12mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为肢背焊缝焊脚尺寸取，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度 取肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取（b）“Kf”杆“Kf”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“f”相同。（3）节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图所示。图中，屋架右半边运输单元上的构件必须在工地装配后才能与节点板焊接，已以工地焊缝代号标明。图7 屋脊节点“K”（4）上弦杆与节点板的连接焊缝上弦肢背与节点板的槽焊缝长度，承受节点荷载；肢尖焊缝长度，承受偏心荷载。上弦杆截面为，节点板厚。（a）上弦肢背与节点板的槽焊缝槽焊缝按两条的角焊缝计算。屋面倾角，节点荷载 P 的偏心距。槽焊缝所受到的应力为，满足（b）上弦肢尖与节点的连接焊缝上弦肢尖的两条焊缝承担偏心荷载，偏心距。取焊脚尺寸肢尖焊缝所受的应力为，满足5 支座节点“a”为便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距不小于水平肢的边长，且不小于，取。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板相同，厚度都为。（1）支座底板的尺寸（a）底板的平面尺寸支座反力，锚拴直径，锚拴孔直径，底板的平面尺寸采用，C25 混凝土强度设计值。仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力，验算柱顶混凝土的抗压强度：，满足（b）底板的厚度节点板和加劲肋将底板分为四块，每块板为两相邻边支承而另两相邻边自由的板，所受应力，两支承边之间的对角线长度以及支承边交点到对角线的距离分别为，查附表可得，则单位宽度的最大弯矩为底板厚度为（2）节点板的尺寸（a）腹杆与节点板的连接焊缝 “Aa”杆杆件轴力，截面为，节点板厚，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取 肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取。 “aB”杆“aB”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“B”相同。（b）下弦与节点板的连接焊缝“ab”杆在节点板处断开，其焊缝尺寸的计算与腹杆相同。杆件轴力，截面为，节点板厚，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取 肢尖焊缝焊脚尺寸取所需焊缝长度取。（c）节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图所示。图8 支座节点“a”（3）加劲肋的尺寸加劲肋的高度和厚度与节点板相同，分别为575mm 和14mm；底部外边缘与底板大致齐平，宽度为100mm；为避免3 条互相垂直的角焊缝相交于一点，加劲肋底端角部切除15mm；从轴线交点开始往上，加劲肋的宽度逐渐减小，顶部宽度取为加劲肋的平面尺寸详见图所示。（4）加劲肋与节点板的连接焊缝一个加劲肋受力焊缝受力节点板和加劲肋厚度都为14mm,焊脚尺寸取为焊缝计算长度焊缝应力，满足（5）加劲肋、节点板与底板的连接焊缝设焊缝传递全部支座反，加劲肋和节点板后14mm，底板厚21mm，焊脚尺寸取为焊缝总计算长度焊缝应力满足 其余各节点的计算过程不再一一列出。现列表给出各节点处断开杆件的焊缝尺寸计算表以及连续杆件的焊缝强度验算表，见表表所示。表8 断开杆件焊缝尺寸计算表杆件名称计算内力(kN)alphabeta肢背焊缝长度肢尖焊缝长度hf,min(mm)hf,max(mm)hf1(mm)lw1(mm)l1(mm)hf,min(mm)hf,max(mm)hf2(mm)lw2(mm)l2(mm)斜腹杆aB-563.97 0.650.355.2 1210164 1905.2 86147 160Bb452.98 0.70.35.2 8.48177 2005.2 66101 120bD-376.15 0.70.35.2 9.68147 1705.2 6684 100Dc277.21 0.70.35.2 66144 1605.2 5574 90cF-211.93 0.70.35.2 7.26110 1305.2 6648 60Fd135.59 0.70.34.0 4.84106 1204.0 4445 60dH-84.56 0.70.34.0 4.8466 804.0 4440 50He67.91 0.70.34.0 4.8453 704.0 4440 50eg130.95 0.70.34.0 4.84102 1204.0 4444 60gK161.41 0.70.34.0 4.84126 1404.0 4454 70gI32.64 0.70.34.0 4.8440 504.0 4440 50竖腹杆Aa-25.11 0.650.354.0 4.8440 504.0 4440 50Cb-50.22 0.70.34.0 4.8440 504.0 4440 50Ec-50.22 0.70.34.0 4.8440 504.0 4440 50Gd-50.22 0.70.34.0 4.8440 504.0 4440 50Ie-75.33 0.70.34.0 4.8459 704.0 4440 50Jg-50.22 0.70.34.0 4.8440 504.0 4440 50Kf0.00 0.70.34.0 4.8440 504.0 4440 50下弦ef158.80 0.70.35.2 12683 1005.2 8648 60ab300.82 0.70.35.6 126157 1705.6 8667 80表9 下弦杆与节点板连接焊缝验算表节点名称计算内力(kN)alphabetal(mm)肢背焊缝验算肢尖焊缝验算结论hf1(mm)lw1(mm)f(N/mm2)hf2(mm)lw2(mm)f(N/mm2)下弦节点b457.00 0.70.34806360105.8 636045.3 满足c247.08 0.70.3390636057.2 636024.5 满足d98.94 0.70.3300628828.6 628812.3 满足e45.20 0.70.3370635810.5 63584.5 满足g30.46 0.70.3202419419.6 41948 满足表10 上弦肢尖与节点板连接焊缝验算表节点名称计算内力(kN)偏心e(mm)hf,min(mm)hf,max(mm)hf(mm)l(mm)f(N/mm2)f(N/mm2)应力比结论上弦节点A0.00 855.6 126950.00 0.00 0.00 满足B563.47 855.6 121045093.60 111.01 0.82 满足C0.00 855.6 1261200.00 0.00 0.00 满足D344.01 855.6 12837086.77 125.00 0.84 满足F167.73 855.6 12630568.15 118.62 0.74 满足G0.00 855.6 1261180.0 0.00 0.00 满足H41.18 855.6 12622023.6 57.79 0.33 满足I24.11 855.6 12621813.9 34.49 0.20 满足J0.00 855.6 1261190.0 00.00 满足表11 上弦肢背与节点板连接槽焊缝验算表节点名称节点荷载(kN)坡度l(mm)偏心e(mm)节点板厚度(mm)f(N/mm2)f(N/mm2)槽焊缝应力比结论上弦节点A25.110.114035122.32 61.4 0.39 满足B50.220.145035121.36 20.1 0.13 满足C50.220.119015123.34 50.3 0.32 满足D50.220.137040121.66 27.8 0.18 满足F50.220.130532.5122.03 33.8 0.22 满足G50.220.117030123.77 80.5 0.52 满足H50.220.122030122.86 53.4 0.34 满足I50.220.124025122.61 43.3 0.28 满足J50.220.119010123.34 44.7 0.29 满足五、填板设计为了使双角钢截面整体工作，两角钢间必须设置填板。填板的尺寸和间距见表所示。表12 填板设计表杆件名称杆件长度(mm)截面规格回转半径（cm）轴力符号40i或80i(cm)填板个数填板