低压配电系统中多级电涌保护器的能量配合毕业论文.doc

目 录1. 引言22. 电涌保护器的种类、性能和参数22.1 电涌保护器的分类 22.1.1 电压开关型电涌保护器22.1.2 限压型电涌保护器32.1.3 混合型电涌保护器32.2 电涌保护器的性能及参数32.2.1 电涌保护器主要参数定义32.2.2 电涌保护器冲击试验级别43. 多级电涌保护器的级间配合43.1 电涌保护器的配合原则43.1.1 基于静态伏安特性的配合43.1.2 利用退耦元件的配合53.2 电涌保护器的配合形式73.2.1 限压型SPD之间的配合73.2.2 电压开关型SPD与限压型SPD之间的配合73.2.3 电压开关型SPD之间的配合83.2.4 电涌保护器与被保护设备的配合83.2.5 同级中并联SPD的配合93.3 多级电涌保护器保护系统的基本配合方案103.3.1 配合方案103.3.2 配合方案103.3.3 配合方案113.3.4 配合方案113.4 电涌保护器配合的实例124结束语13低压配电系统中多级电涌保护器的能量配合 【摘 要】本文主要依照GB5005794（2000年版）建筑物防雷设计规范、IEC616431接至低压配电系统的电涌保护器，分析了低压配电系统中利用电涌保护器对雷电电涌的防护。系统地阐述了安装电涌保护器时遇到的级间能量配合问题，并提出了相应的解决方案。【关键词】浪涌保护器 能量配合 残压 退耦器1. 引言现代建筑物的防雷保护工程作为一个系统工程，它包括：接闪、分流、均压（等电位连接）、接地、屏蔽、（电涌）保护等方面的综合技术。其中“保护”技术主要是指采用“防雷击电涌保护装置”。随着防雷体系一体化工程的实施，电涌保护得到了很大的发展。为了满足不同防雷保护区中的电力、电子设备的安全，建筑物中的电涌保护器通常采用多级配置，这样在一条线缆的不同位置上配置几个特性不同的SPD时就产生了级间配合的问题。2. 电涌保护器的种类、性能和参数电涌保护器（Surge Protective Device）是一种用于电气系统中限制瞬态过电压和导引泄放电涌电流的非线性防护器件，用以保护电器、信息设备和线路免受雷电及其它过电压涌流的侵害。2.1 电涌保护器的分类 电涌保护器的分类方式繁多，如按用途可分为电源系统SPD、信号系统SPD和天馈系统SPD 等；按端口形式和连接方式可分为与保护电路并联连接的单端口SPD和与保护电路串联连接的双端口（输入、输出端口）SPD，以及适用于信息系统的多端口SPD等；按使用环境可分为户内型和户外型。一般情况可按其元件类型分类如下。 2.1.1 电压开关型电涌保护器此类SPD当无电涌时呈高阻状态，而当电涌电压达到一定值时，又突然变为低阻抗。因此，这类SPD被称为“短路开关型SPD”；常用的非线性元件有放电间隙、气体放电管、双向可控硅开关管等，具有通流容量大的特点，常用在电源保护系统首级的“3+1”保护模式中（每一相线L与中性线N之间连接一个SPD，中性线N与保护线PE之间连接一个SPD）。2.1.2 限压型电涌保护器此类SPD当无电涌时呈高阻抗状态，但随着电涌电压和电流的升高，其阻抗持续下降而呈低阻抗导通状态。此类非线性元件有压敏电阻、瞬态抑制二极管等，有时又称为“箝压型SPD”，因其箝位电压水平比开关型SPD要低，可用于电源系统的首级保护或后续雷电防护区域内的雷电过电压或操作过电压保护。2.1.3 混合型电涌保护器这是将开关型元件和限压型元件组合在一起的一种SPD。随其所承受的冲击电压特性的不同而分别呈现出开关型SPD、限压型SPD或同时呈现开关型SPD和限压型SPD两种特性。2.2 电涌保护器的性能及参数在1998年2月IEC颁布的标准IEC616431接至低压配电系统的电涌保护器 第1部分 性能要求及测试方法中规定了用于低压配电系统的SPD的使用环境要求：应用于1000VAC（48/62Hz）和1500VDC以下电路系统中的SPD，使用高度不超过海拔2000m，贮备和使用时的环境温度在540之间，特殊情况下可扩展到4070之间，相对湿度在常温下为3090。2.2.1 电涌保护器主要参数定义额定电压Un：指制造商对SPD规定的电压值。由于低压配电系统正常运行条件下在供电端电压有不超过±10波动值，额定电压Un的规定应考虑此情况。最大持续工作电压UC：指能持续加在SPD各种保护模式间的电压有效值。UC不应低于低压电路中可能出现的最大持续工频电压。电压保护水平UP：用于表征SPD限制接线端子间电压的性能参数，对电压开关型SPD指规定陡度下最大放电电压，对电压限制型SPD指规定电流波形下的最大残压，其值应比在SPD端子测得的最大限制电压大，与设备的耐压一致。箝位电压Uas：当SPD进入箝位状态时，浪涌电压达到的值。残压Ures：当冲击电流通过SPD时，在其端子处呈现的电压峰值。Ures与冲击电涌通过SPD时的波形和峰值电流有关，用于表征SPD的性能，经常使用Ures/Uas=残压比这一概念。残压比一般应小于3。标称放电电流In（额定放电电流）：流过SPD的8/20s波形的放电电流峰值。一般用于对SPD做级分类试验，也可用于、级分类试验的预处理试验。冲击电流Iimp（脉冲电流）：由电流峰值Ipeak和总电荷Q所规定的脉冲电流。一般用于SPD级分类试验，其波形为10/350s。泄漏电流II：在0.75Uref（直流电压）作用下限压型SPD的漏电流，通常为微安级。为防止SPD的热崩溃和自然起火，SPD应通过规定的泄漏电流试验。最大放电电流Imax：通过SPD的8/20s电流波的峰值电流。用于SPD的级分类试验，其值按级动作负载试验程序确定。Imax>In。响应时间：从暂态过电压作用于SPD到SPD实际导通放电时刻之间的延迟时间。该时间越小越好。通常限压型SPD的响应时间短于开关型SPD。冲击通流容量：SPD不发生实质性损坏而能通过规定次数、规定波形的最大冲击电流的峰值；对级分类试验的SPD用Ipeak来表征；对、级分类试验的SPD用Imax来表征，一般为标称放电电流的2.5倍。2.2.2 电涌保护器冲击试验级别级分类试验：这是对类SPD进行的用标称放电电流In、1.2/50s冲击电压和10/350s最大冲击电流（Iimp）做的试验。最大冲击电流在10ms内通过的电荷Q（A·s）在数值上等于幅值电路Ipeak(kA)的二分之一，即Q=0.5Ipeak。这是规定用于安装在LPZ0A和LPZ1区交界处的雷电流型SPD的试验程序。级分类试验：这是对类SPD进行标称放电电流In、1.2/50s冲击电压和8/20s最大放电电流（Imax）做的试验。这是规定用于限压型SPD的试验程序。级分类试验：对SPD进行的复合波（发生器产生的开路电压峰值Uoc波形为1.2/50s电压波，短路电流峰值Isc波形为8/20s电流波，且Uoc/Isc为2，该比值定义为虚拟阻抗Zf）所做的试验。3. 多级电涌保护器的级间配合 在需要保护的系统中装设SPD的数量取决于防雷区的划分和被保护设备的抗冲击性要求。各防雷区交界处及被保护设备处安装的SPD，其允许的电压保护水平和残压值必须符合各级电力装置绝缘配合的要求，并满足被保护设备的抗冲击性要求。特别是保护低压电力系统和敏感的信息系统设备时，可能需要装设多级SPD以逐级削减雷电瞬态过电压能量，直到满足保护设备的安全性要求。3.1 电涌保护器的配合原则当系统中安装多级SPD时，各级SPD之间应按以下原则之一进行能量和动作性能的配合：3.1.1 基于静态伏安特性的配合采用该配合方式时，SPD之间除线路外不附加任何退耦元件，其能量的配合可用它们的静态伏安特性在有关的电流范围内实现。本原则一般应运于限压型SPD之间的配合。此法对电涌电流的波形可不予考虑。当SPD间有足够的线路距离时，利用线路的自然电感的阻滞作用，可使后级SPD的电流较前级SPD小，实现级间通流配合。根据行波理论电流波或电压波是以光速沿架空线路传播的，其传播速度V （3-1） 式中： L0表示导线以大地为回路的每米电感值，LO1.6×10-6H/mC0表示导线每米对地的电容值，CO7×10-12F/m电流波或电压波在低压电缆中的传播速度V= （3-2）式中: L表示电缆每米的电感值C表示电缆每米的电容值如图1所示，在低压配电系统的多级防护中，第一级采用放电间隙以泄放大的雷电流，第二级采用压敏电阻（如金属氧化物非线性电阻器MOV，以下用MOV表示压敏电阻）。将电压限制在较低的范围之内。这是一种较常用的多级保护模式。由于MOV的响应时间较快，一般为25ns左右，而放电间隙的响应时间则比较慢，约为100ns，为了保证第一级保护比第二级保护先动作，以泄放大的雷电流，我们应该保证的是在雷电波到达MOV之前让放电间隙动作。雷电波沿着电力电缆侵入，首先到达放电间隙，由于放电间隙有响应时延，雷电波继续向前行进，上面我们知道了波在电缆的传播速度为V=1.5×108m/s，放电间隙的动作时间为100ns，MOV的响应时间为25ns，那么，波在这个时间差T=（100-25）ns内向前行进的距离S可以计算出来。1.5×108m/s×75ns=11.25m （3-3）也就是说，如果第一级保护器与第二级保护器件之间的距离大于11.25m，就能够保证前级先动作，从而达到SPD之间的配合目的。如果前后两级保护均为MOV，响应时间均为25ns，但考虑到前后级MOV的引线长度的不同，启动电压的不同以及响应时间上的分散性等情况，响应时间的差值假定为30ns，那么，为了保证前级先动作，则两级保护间的距离应为： S=VT=1.5×108ms×30ns=4.5m （3-4）根据上面的计算可知，电压开关型SPD与限压型SPD之间的线路长度不小于11.25m，限压型之间的线路长度不小于4.5m。该计算结果与GB50057-94（2000年版）建筑物防雷设计规范中第6.4.11条 “在一般情况下，当在线路上多处安装SPD且无准确数据时，电压开关型SPD与限压型SPD之间的线路长度不宜小于10m，限压型SPD之间的线路长度不宜小于5m。” 的规定是相符合的。但是，有时建筑物比较小，SPD之间没有足够的距离，在施工时可以额外的加长电源线的长度。例如是电缆时，可以盘绕成圈以减少空间。如果是散线，要注意盘绕成圈后圈与圈之间分布电容的增加以及在冲击电压下的绝缘问题。3.1.2 利用退耦元件的配合当SPD间没有足够距离时，也可以利用退耦器来达到级间配合的目的，退耦元件一般采用有足够耐电涌能力的电感或电阻元件。退耦器可以分为电阻型和电感型，电阻型常用于信息系统，电感型常用于电力系统。当用电阻作为退耦元件时，浪涌电流峰值决定了退耦元件所需的阻值，在选择器件的脉冲额定参数时应考虑浪涌电流在电阻上的压降；如用电感作为退耦元件时，必须考虑电流波形，即di/dt。图2是两级SPD利用退耦器相配合的例子。图2中两级非线性元件Rv1和Rv2都是压敏电阻，当然也可以是Rv1采用气体放电管，Rv2采用稳压管或瞬态抑制二极管。两级之间的隔离组件可以是电感Ls或电阻Rs，若Rv1、Rv2的导通电压分别是Un1和Un2，则所选用的元件应当满足Un2 <Un1。由于退耦元件的加入，当入侵冲击波加在12端子上时，第一级先导通或第二级先导通都是可能的，这就需要采取能量配合的措施。第一级与第二级的导通顺序取决于下列因数：入侵冲击波的波形，主要是电流波前的升速di/dt；非线性元件Rv1和Rv2的导通电压Un1和Un2的相对大小；隔离阻抗Zn的性质是电阻Rs还是电感Ls，以及它们的大小。当Zn为电阻Rs时，多数情况下是第二级先导通。当入侵冲击电流i从零开始上升，到达iRs+ Un2Un1 （3-5）时第一级才导通。第一级导通后，由于在大电流下第一级的等效阻抗比Rs加上第二级的等效阻抗之和小得多，因而第二级泄放的电流则要小得多。若第一级为气体放电管，它导通后的残压通常低于第二级的导通电压Un2，于是第二级截止，这时冲击电流全部经第一级泄放。当Zn为电感Ls时，由于通常情况下，侵入电流一开始的上升速度相当快，条件Ls（di/dt）+ Un2Un1 （3-6）常常是能够满足的，于是第一级先导通。若第一级导通时的限制电压为Uas，则以后随着入侵冲击电流的升速的下降，当条件UasLs（di/dt）+ Un2 （3-7）得到满足时，第二级才导通。第二级导通后，将输出端的电压，抑制在一个较低的水平上。实际工程中多采用电感型的退耦器。使用SPD厂商提供的专用退耦器是很方便的。当第一级为间隙式SPD、第二级为限压型MOV时，退耦器电感值可用下式校验：L （3-8） 其中： Uf 气体间隙的陡波最大击穿电压，kV；U2 取金属氧化物SPD残压或电网额定相电压峰值，kV； di/dt 雷电流陡度，一般可取0.1kA/s；L 退耦器电感值，H。由式（3-8） 可见，电感与雷电流陡度有关，电流陡度越小电感值越大。实际线路上电流陡度变化很大，所以退耦器电感不是一个确定的值。同时，退耦器的制作有较高的技术要求，电感值在通过一定幅值和陡度雷电流后不产生大的变化。目前供应的退耦器的工频额定工作电流较小，最大仅为63A。当建筑物电源容量较大时不能使用。3.2电涌保护器的配合形式按照SPD的特性类别、配合原则及上述分析的关键点，常见以下几种配合形式：3.2.1限压型SPD之间的配合该配合如图3 所示。图中采用电感作为退耦元件，必须考虑浪涌的电流波形。此时必须考虑浪涌电流的波形和通过两级SPD各自的电涌电流波的能量，如图4所示。当不用退耦元件时，两个SPD间的能量配合可根据在相关电流范围内，由它们的静态伏安特性来实现配合。3.2.2电压开关型SPD与限压型SPD之间的配合该配合如图5所示。此时前一级SPD放电间隙的触发电压USG取决于后一级SPD的残压Ures和退耦元件的动态压降UDE之和，即为：USG=Ures+UDE （3-9）当USG超过放电间隙的动态放电电压时，实现配合。因此，配合决定于MOV的特性、电涌电流的幅值和陡度以及退耦元件的特性及大小。此时需要考虑所谓“保护盲点”的问题，即当前一级SPD1在幅值和陡度较低的电涌电流通过时，SPD1之放电间隙无火花闪络（盲点）。这时，整个电涌电流流经SPD2（MOV）可能导致MOV的损坏，为此MOV必须能通过此电涌电流的能量。此外，当前一级SPD1的放电间隙闪络放电将改变了的电涌波形加于下一级MOV上，当采用低残压的间隙时，选择下一级MOV的最大工作电压Uc对放电间隙的配合并不重要。可根据（式3-10）来确定退耦元件的参数值，如退耦元件采用电感，则其动态压降UDE=L·di/dt；另外，应当注意的是除了考虑10/350s的雷电流Imax（由MOV的最大能量确定），还应考虑0.1KA/s的最小雷电流陡度时实现配合所需的退耦元件电感值，即L应取下两式中的最大者。L10/350=（USGUres）×10s/Imax （3-10）L0.1KA/s=（USGUres）×10s/kA L一般为数十H。3.2.3电压开关型SPD之间的配合该配合如图6所示。对放电间隙之间的配合，必须采用动态工作特性。当第二级SPD如放电间隙2发生火花闪络之后，配合将由退耦元件完成；为确定退耦元件的必须值，放电间隙2因其放电电压（电弧电压即残压）较低，可用短路代替。为触发放电间隙1，退耦元件的动态压降必须高于放电间隙1的动作电压。采用作为电感退耦元件时，必须考虑电流的波形。采用电阻作为退耦元件时，浪涌电流峰值决定了退耦元件所需的阻值。在选择SPD的脉冲额定参量时则应考虑电涌电流峰值引起的电阻压降。在放电间隙1触发之后，全部能量将按稳态伏安特性分配于个元件之间。3.2.4电涌保护器与被保护设备的配合将一块电介质（绝缘体）放在电场中，当电场的电压升高到一定值时，该电介质或其局部首先变为良导体，这种现象称为击穿。同样形状的不同介质，击穿时所需加的电压是不一样的；同一块介质要使它击穿，当加上高电压时间的长短不同时，所需的电压高低也不同。这样要使某种介质击穿所需要加的电压与所加电压的时间的关系就称为该介质的伏秒特性。由于每级电压下可得一系列的放电时间，所以实际上伏秒特性是以上、下包络线为界的一个带状区域，称为伏秒特性带。工程上采用所谓50伏秒特性，或称为平均伏秒特性，如图7所示。在上下限间选择一个数值，使放电概率等于50，即每一电压下，多次冲击放电时间小于它的恰占一半，这个数值称为50概率放电时间。以50概率放电时间为横坐标（纵坐标为该电压值）连成曲线就是所谓的50伏秒特性曲线。同理，上下包络线分别称为100和0伏秒特性曲线。伏秒特性对区分不同设备绝缘的冲击击穿特性具有重要意义。如图8所示，间隙S1的50冲击击穿电压高于另一间隙S2，则在同一电压作用下，S2都先于S1击穿，若将两个间隙并联，S2就可以对S1起到保护作用。如果S2是击穿后可以恢复的SPD，它就可以起到永久保护S1的作用，这也是SPD能够保护设备的原理。但是当如图9所示时，S1和S2伏秒特性发生相交，则在冲击电压较低时，S2能够对S1起到保护作用，但在高峰值电压时，S2就不能对S1起到保护作用了，反而S1先于S2击穿。所以，为了保证SPD能够在全范围内保护设备不受雷电过电压的侵害，它的冲击伏秒特性必须在用电器冲击伏秒特性的下方，这是选择SPD的原则。3.2.5同级中并联SPD的配合从保护可靠性的角度来看，一级中采用多个SPD并联要比仅采用单个SPD可靠得多。因为如果采用单个SPD进行保护，一旦该SPD受到损坏则被保护电子设备就将失去保护，而当采用多个并联保护后，如果其中单个被损坏，其它完好者仍能担负起保护任务。下面以限压型SPD中的压敏电阻为例分析同级并联后的保护特性。压敏电阻1 Uref=230V Rb=0.04 =48压敏电阻2 Uref=250V Rb=0.04 =42其中：Rb氧化锌晶体的体电阻 为压敏电阻伏安特性非线性程度的表征常数=。（u1，i1），（u2，i2）为伏安特性曲线上的两点。这两个压敏电阻在对数坐标下的伏安特性如图10 所示，其中虚线为它们并联后的特性。由该图可以看到，当作用在这个并联压敏上的电压为300 V时，压敏电阻1中流过的电流越为345A，而压敏电阻2中流过的电流仅为2.1A，在这一较低电压作用下，压敏电阻2中的电流仅为并联支路的0.6，因此压敏电阻2的分流作用是很小的，可以忽略不计。当升高并联压敏电阻上的电压时，氧化锌晶粒体电阻将开始左右其伏安特性的斜率，强制性地使这两条伏安特性趋于接近。例如当加在并联压敏电阻上的电压为500V时，压敏电阻1和2中的电流分别为3.7kA和2.9kA，这时压敏电阻2中的电流已达到并联支路总电流的43，接近于压敏电阻1中的电流。由图10不难发现，对于暂态过电流大于1kA的保护场合，采用两个压敏电阻并联较为合适，此时压敏电阻2中的电流能达到与压敏电阻1可比的程度；而当应运于暂态过电流小于1KA的保护场合，采用压敏电阻1就可以了，此时的压敏电阻2实际不起分流作用，但由于压敏电阻1承担了全部暂态过电流，应适当地提高它的通流容量。 如上所述，当应用于较大暂态过电流的保护场合时，采用多个压敏电阻并联具有明显优势，与单个压敏电阻相比，多级并联可以给出较低的箝位电压，提高泄放暂态过电流的能力，还可以缓解其中各压敏电阻的性能退化。但是，多级并联将会增大整个并联支路的总寄生电容，这对工作频率较高的电子系统保护来说是十分不利的。3.3多级电涌保护器保护系统的基本配合方案在具体的设计中，低压配电系统多级SPD多采用以下几种配合方案之一。3.3.1配合方案所有的SPD均采用相同的残压Ures，并都具有连续不断的伏安特性（如压敏电阻MOV或抑制二极管）。各级SPD和被保护设备的配合正常时由它们的线路阻抗来完成。3.3.2配合方案各级SPD的残压是台阶式的，从第一级SPD到最后一级SPD逐级升高，且各级都有连续不断的伏安特性的元件（限压型SPD）。此配合方案适用于配电系统，方案示意图如图12：3.3.3配合方案第一级SPD具有突变的伏安特性（开关型SPD，如放电间隙，气体放电管），其后的SPD为连续不断的伏安特性的元件（限压型SPD，如压敏电阻）。方案示意图如图13：3.3.4配合方案如图14所示，将两级SPD组合在一个装置内形成一个四端SPD，在装置内部两级SPD之间用串接阻抗或滤波器进行配合。该配合起到了向下级传递最小能量的作用，使输出到下一级SPD或设备的剩余威胁最小。这些双端口SPD必须与系统中的其它SPD，恰当地按配合方案进行充分的配合。另外，SPD与被保护设备间的配合，主要是与被保护设备的特性和抗冲击性进行配合。上述方案中，方案是基于两端SPD的多级保护方案，是组合有退耦元件的四端口（即双口）SPD。采用上述基本配合方案时，须考虑到已设置在设备出入口处的SPD。3.4 电涌保护器配合的实例该实例采用当前最为普遍的压敏电阻型SPD，典型的伏安特性曲线。建筑物接地电阻为1欧姆。雷电流为100kA，10/350s。计算内容如下：1.在各级SPD典型的特性参数组合下对级间距离的要求；2.SPD与被保护间距离的要求；3.在可能开路的电源分支线末端的电涌电压。目前，实际施工中多采用三级SPD，配合方案利用上述方案、。其中方案如从电压保护水平上讲是合理的，但通流容量方面可能是不合理的，后级雷电流可能大于前级。而方案是一种折中的设计，照顾了电压保护水平和通流容量两方面的因数，但具体的效果也要通过计算来验证。对第方案如图15所示，UP1=UP2=UP3，具体取UP1=2.0kV，UP2=2.0kV,UP3=2.0kV。在级间距离较小时，各级残压约为Ures1=1.47kV, Ures2=1.43 kV, Ures3=1.43kV。各级电流约为I1=4 .5kA，I2=1 .4 kA，I3=0 .8 kA；在级间距离较大时，各级残压约为Ures1=1.5kV, Ures2=1 .4kV, Ures3=1 .4 kV。各级电流约为I1=5 .3kA，I2=1 .0 kA，I3=5 .0kA；对第方案如图16所示，UP1>UP2>UP3，具体取UP1=2.5kV，UP2=2.0kV，UP3=1.5kV。在级间距离较小时，各级残压约为Ures1=1. 7kV, Ures2=1 .5kV, Ures3=1 .5 kV。各级电流约为I1=3 .0kA，I2=1 .5 kA，I3=3 .0 kA；在级间距离较大时，各级残压约为Ures1=1.9kV, Ures2=1 .4kV, Ures3=1 .4 kV。各级电流约为I1=5 .0kA，I2=1 .5kA，I3=2.5kA；由数据可得出以下结论：残压易于满足电压保护水平的要求，两种方案都可以做到Ures1<Ures2<Ures3,而Ures3<1 .5 kV。不同方案通流容量配合差别很大，可能出现前、后级倒置（后级大于前级）；对第方案，即使级间距离很大（50m），第三、二级电流也很小，而且第三级残压远低于1.5kV；对第方案，即使级间距离很大（50m），第三级电流也会大于第二级，而且有时接近第一级。对于由压敏电阻构成的多级SPD的安装配置，主要结论如下：一般情况下，取UP1=UP2=UP3的方案可以满足级间配合要求；要求较高的情况下，可以适当升高后级SPD的UP值，在级间距离较小时，也能满足残压低的要求；如UP1>UP2>UP3，即使级间距离很大，通流容量也可能出现倒置，对第二、第三级的通流容量要求大，甚至近于第一级；一般情况下，两个SPD间的线路上的电涌电压不会超过SPD上的电压，但可能开路的分支线的末端可能有高于分支点的电涌电压。4结束语随着SPD的级间配合问题在国内外得到重视，许多关于电涌保护的标准和规范中都提到了级间配合问题，有的还给出了分析的原则。但是对如何在工程中处理级间配合问题都缺乏具体的、可操作的办法。目前实际上就是在同一条电线上的各级SPD都采用同一制造商的产品，用来保证能量配合。但是由于部分制造商在推出产品的时候并没有试验或计算值作为配合依据，造成了多级SPD间配合的不可靠。所以，在工程中电涌保护设计者应根据实际情况，认真地处理级间配合问题。参考文献：1. 关象石.防雷技术标准规范汇编.北京华云克雷雷电防护工程技术有限公司、北京市避雷装置安全检测中心、中国气象局专利事务所合编. 20012. 广东省防雷中心.国际防雷技术标准规范汇编.广州市防雷件灾办公室编译.3. 苏邦礼、崔秉球、吴望平、苏宇燕.雷电与避雷工程.中山大学出版社1999.104. 张小青.建筑物内电子设备的防雷保护.电子工业出版社.2000.6 5. 梅卫群、江燕如.建筑防雷教程.南京气象学院电子工程系.2002.26. 杨天义.防雷世界防雷击电涌保护器（SPD）的选择和应用.2003.127. 张南法、喻军.防雷世界关于SPD在应运中几个问题的探讨.2004.3 第 14页