人货电梯基础加固、接料平台及外防护搭设方案.doc

精品文档，仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除1 编制说明11.1编制依据11.2编制人员11.2本施工方案发放范围12 工程概况13 施工部署与设计13.1施工电梯定位23.2基础加固23.3人货电梯接料平台搭设44 脚手架的搭设134.1立杆134.2大横杆134.3 小横杆144.4脚手板144.5 连墙件144.6 防护145 脚手架搭设的注意事项146 拆除施工工艺157脚手架使用注意事项158 计算书16【精品文档】第 27 页1 编制说明1.1编制依据1、建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-1991）4、钢结构设计规范（GB 50017-2003）5、SCD200/200施工升降机使用说明书6、新光三越百货温江商业大楼兴建工程建筑、结构施工图纸及变更。7、本公司的类似施工经验。1.2编制人员田力耕 万雷 孙鹏1.2本施工方案发放范围分公司：工程部、技术部、商务部项目部：工程部、技术部、质量部、安全部、机电部、合约部、物资部、生产经理、技术经理 2 工程概况新光三越百货温江商业大楼兴建工程项目C1区塔楼高度99.750米，南侧和东侧侧为地下室顶板，西侧和北侧与裙楼相连，外架采用爬架，楼层层高如下表： 表1 楼层层高楼层层高(m)1F62F-6F57F5.38F-18F419F-20F4.2521F-22F5屋面层4.253 施工部署与设计3.1施工电梯定位根据现场实际情况，塔楼南侧配备1台SC200/200TD型施工电梯，施工电梯基础直接采用锚栓固定在地下室顶板上。由于各楼层梁板悬挑伸出长度不一致，依据梁板悬挑升出来最远处距施工电梯吊笼0.25m布设人货电梯，人货电梯具体布设位置见下图：图1 施工电梯布置位置3.2基础加固由于顶板设计荷载不能满足施工电梯基础承受的荷载，在施工电梯基础54004800范围内基础底部的结构梁板下设置脚手架回顶，保证施工电梯基座的稳固。基座固定预埋位置及顶板加固区域见下图：图2 基座预埋位置及顶板加固区域地下室顶板加固5400×4800范围内采用钢管加顶托形成加固体系，立杆间距为800mm，扫地杆距地200，双向全数连通设置，在导轨正下面的立杆加密，间距为400×400，四面剪刀撑连通设置。脚手架具体回顶搭设详见下图：图3 东立面架管回顶布设图4 南立面架管回顶布设3.3人货电梯接料平台搭设由于楼层梁板悬挑不一致，施工电梯的电梯笼与结构边的距离如下表：楼层电梯笼到结构边距离(mm)2F18003F3004F18005F-20F75021F-屋面层 250本工程1-6层采用落地式脚手架接料平台，7层至屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在7层、11层、16层、20层预埋工字钢设悬挑架。3.3.1落地式脚手架接料平台本工程1-6层采用落地式脚手架接料平台，最外排采用双立杆，脚手架选用48×3.0规格钢管，直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接，立杆纵向间距、排距，横杆步距详见详图。最外侧横杆距人货电梯內笼边0.1m，连墙件每层楼每跨设置，采用3.0厚钢管预埋至结构中，埋入深度为300mm,外露长度为300mm。接料平台横向满铺木方并固定，上面再铺设模板，接料平台两侧设15cm高踢脚挡板，防护门采用公司统一调准样式，设置在最外排立杆位置，除防护门位置，脚手架三面采用安全网密封。图5 1F-3F落地架接料平台搭设立面详图图6 4F-6F落地架接料平台搭设立面详图图7 落地脚手架接料平台平面布置图图8连墙件预埋节点大样图9已浇筑混凝土无法预埋钢管时连墙件节点大样3.3.2悬挑式脚手架接料平台本工程7层到屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在7层、11层、16层、20层楼层采用16#槽钢悬挑，并采用14号钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上满铺木方，平台木方与楼层同高，图10 挑架平面布置图图11 悬挑架立面布置图图12 固定工字的钢预埋件详图图13 拉环详图图14 工字钢悬挑梁立杆定位设置悬挑梁上设置定位点，使架体底部立杆及卸载钢丝绳与悬挑梁连接牢靠，不得滑动或窜动，外立杆定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。架体底部应设双向扫地杆，扫地杆距悬挑梁顶面150200 mm锚固型钢悬挑梁的锚固螺栓直径不得小于16mm，用于锚固的螺栓采用冷弯成型。锚固螺栓与型钢腹板两侧间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。接料台设置采用48×3钢管两排搭设方式，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，除搭设工字钢层外，每层接料台与结构面平齐，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用14号钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺木方，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为10mm。电梯防护门采用我公司特制防护门，固定在最外侧立杆上。4 脚手架的搭设4.1立杆 落地架最外排采用双立杆，其余全部采用单立杆，立杆的纵距、步距、排拒详见立面图和接料平台平面布置图，立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点500mm。最高处立杆顶端高出顶层操作层至少1.5m。4.2大横杆 大横杆长度为4.8m，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏，大横杆间距如图示布设。为了方便接料平台的铺设，在各楼层的操作层每排还应增设大横杆，每跨增设一根1根小横杆。4.3 小横杆 贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离10cm，与人货电梯外侧对齐。4.4脚手板作业层满铺木方，木方两端与钢管绑扎牢固，木方高度平结构面，木方上端再铺一层模板，通道两侧铺20cm高挡脚板。 为确保施工的安全，作业层的下方还应加设一道水平大眼网。4.5 连墙件 连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙，每层每跨设置，楼板上预埋管做连墙件，如图8所示，由于2-6层未预埋连墙件，采用图9所示，架管与铁板焊接，用膨胀螺栓锚入结构中。4.6 防护 作业层脚手架立杆须高于平台至少1.5m，并于平台上0.4m 、0.8m和1.2m 处设三道水平防护栏杆。底部侧面设20cm 高的挡脚板。接料平台的两侧须挂设密目安全网，密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。5 脚手架搭设的注意事项1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。2、 脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。4、接料平台上面木方须铺平、铺稳，并用8#铅丝绑扎固定,下兜大眼网。 5、设置连墙杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧， 脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。6 拆除施工工艺1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及木跳板防护栏杆小横杆大横杆立杆。2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。7脚手架使用注意事项1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷，安全防护门严禁随意打开，只有施工电梯到达该楼层时，才能打开安全防护门。3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。4、其他未尽事宜详见施工电梯安装方案和外架方案。8 计算书后附计算书附件一 施工升降机计算书 本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（GB/T 10054-2005），施工升降机安全规则（GB10055-2007），建筑地基基础设计规范（GB50007-2010），混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010）等编制。一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200TD吊笼形式双吊笼架设总高度(m)99.75标准节长度(m)1.51底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)170对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)2200吊笼载重(kg)4000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)2002.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)3.15楼板宽(m)2.5楼板厚(m)0.18梁宽(m)0.5梁高(m)0.75板中底部短向配筋HRB400 12200板边上部短向配筋HRB400 12200板中底部长向配筋HRB400 12200板边上部长向配筋HRB400 12200梁截面底部纵筋4×HRB400 25梁中箍筋配置RRB400 10100箍筋肢数43.荷载参数：施工荷载(kN/m2)9(包括落地架荷载)二、基础承载计算： 导轨架重（共需67节标准节，标准节重170kg）：170kg×67=11390kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(2200×2+1480+0×2+200+11390)+4000×2)×10/1000=254.7kN； 施工升降机自重：P=(1.2×(2200×2+1480+0×2+200+11390)+1.4×4000×2)×10/1000=321.64kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×321.64=675.44kN三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=2.5/3.15=0.791、荷载计算 楼板均布荷载：q=675.44/(4.5×3)=50.03kN/m22、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.036×50.03×2.52=11.26kN·m Mymax=0.0202×50.03×2.52=6.32kN·m M0x=-0.089×50.03×2.52=-27.83kN·m M0y=-0.075×50.03×2.52=-23.45kN·m 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=11.26+6.32/6=12.31kN·m s=|M|/(1fcbh02)=12.31×106/(1.00×14.30×2.50×103×155.002)=0.014； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.014)0.5=0.014； s=1-/2=1-0.014/2=0.993； As=|M|/(sfyh0)=12.31×106/(0.993×360.00×155.00)=222.22mm2。 实际配筋：678.58 mm2 > 222.22 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=6.32+11.26/6=8.19kN·m s=|M|/(1fcbh02)=8.19×106/(1.00×14.30×3.15×103×155.002)=0.008； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.008)0.5=0.008； s=1-/2=1-0.008/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=8.19×106/(0.996×360.00×155.00)=147.39mm2。 实际配筋：678.58 mm2 > 147.39 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-27.83)+-23.45/6=-31.74kN·m s=|M|/(1fcbh02)=31.74×106/(1.00×14.30×2.50×103×155.002)=0.037； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.037)0.5=0.038； s=1-/2=1-0.038/2=0.981； As=|M|/(sfyh0)=31.74×106/(0.981×360.00×155.00)=579.73mm2。 实际配筋：678.58 mm2 > 579.73 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-23.45)+-27.83/6=-28.09kN·m s=|M|/(1fcbh02)=28.09×106/(1.00×14.30×3.15×103×155.002)=0.026； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.026)0.5=0.026； s=1-/2=1-0.026/2=0.987； As=|M|/(sfyh0)=28.09×106/(0.987×360.00×155.00)=510.14mm2。 实际配筋：678.58 mm2 > 510.14 mm2 板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×1803/(12×(1-(1/6)2)=1.5×1010 q=50.03kN/m2=0.05N/mm2 L=2500mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.00316×0.05×25004/(1.5×1010)=0.41mm fmax/L=0.41/2500=1/6070.57<1/250 板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。4、混凝土梁配筋验算 由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。 楼板自重传来荷载 0.18×2.5×25=11.25kN/m 梁自重 0.75×0.5×25=9.38kN/m 静载 11.25+9.38=20.62kN/m 活载 9×3.15=28.35kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=20.62×1.2+28.35×1.4=64.44kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=254.7×1.2/2=152.82kN M=ql2/12+pl/4=64.44×3.152/12+152.82×3.15/4=173.63kN·m 梁截面积：b×h=0.5×0.75=0.38m2 h0=h-25=750-25=725mm s=|M|/(1fcbh02)=173.63×106/(1.00×14.30×0.50×103×725.002)=0.046； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.046)0.5=0.047； s=1-/2=1-0.047/2=0.976； As=|M|/(sfyh0)=173.63×106/(0.976×360.00×725.00)=681.37mm2。 实际配筋：1963.5 mm2 > 681.37 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=152.82/2+64.44×3.15/2=177.9kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(177.9×103-0.7×1.43×500×725)/(1.25×360×725)×100/4=-14.17mm2； 梁箍筋满足要求！四、梁板下钢管结构验算：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)2.74支撑钢管类型48×3立杆纵向间距la(m)0.7立杆纵向间距lb(m)0.5立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.3、1.1剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数12.5非顶部立杆计算长度系数22.1可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)424 设梁板下48×3mm钢管0.7m×0.5m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（50.033+1.4×9）×0.7×0.5=21.922kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=21.922kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159 =110.063 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 1×2.1×1.1/0.0159 =145.283 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159 =127.123 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.155×2.1×1.1/0.0159 =167.802 取=167.802 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.253 f N/(A)= 21922/（0.253×424）=204.359N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图附件二 钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×3脚手架搭设高度H(m)31.55脚手架沿纵向搭设长度L(m)4.32立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.6内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)31双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式3步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式3步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)7.8地区四川成都市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.3，0.23，0.19 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.6/(2+1)+1.4×7.8×0.6/(2+1)=2.31kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.6/(2+1)+7.8×0.6/(2+1)=1.66kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×2.31×1.52=0.52kN·m =Mmax/W=0.52×106/4490=115.66N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.66×15004/(100×206000×107800)=2.567mm max2.567mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×2.31×1.5=3.81kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×1.66×1.5=2.74kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.81kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=2.74kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.76×106/4490=168.41N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.942mmminlb/150，10min600/150，104mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.82kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.81/2=1.9kNRc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=3.82kNRc=0.85×8=6.8kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H31.55双立杆计算高度H131脚手架钢管类型48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.5)×(31.55-31)=0.09kN 单内立杆：NG1k=0.09kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.5)×31=6.06kN 双内立杆：NGS1k=6.06kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/3/2=(31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.6×0.35×1/3/2=0.07kN 单内立杆：NG2k1=0.07kN 双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/3/2=31/1.5×1.5×0.6×0.35×1/3/2=1.08kN 双内立杆：NGS2k1=1.08kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/3=(31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.17×1/3=0.12kN 双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/3=31/1.5×1.5×0.17×1/3=1.76kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(31.55-31)=0.01kN 双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×31=0.46kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.07+0.12+0.01=0.2kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.07kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.08+1.76+0.46=3.31kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.08kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.6×(1×7.8)/2=3.51kN 内立杆：NQ1k=3.51kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.09+0.2)+ 0.9×1.4×3.51=4.77kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.09+0.07)+ 0.9×1.4×3.51=4.62kN 双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.06+3.31)+ 0.9×1.4×3.51=15.67kN 双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.06+1.08)+ 0.9×1.4×3.51=13kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数1钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置共用卸荷系数Kf0.01上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)12731.55320011003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19° 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86° 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=Kf×KX×N×(hx(n+1)-H1)/(H-H1)+ NS×(H1-hxn)/H1×HL/la=0.01×1.5×4.62×(31.55-31)/(31.55-31)+13×(31-27)/31×3/1.5=0.19kN P2=Kf×KX×N×(hx(n+1)-H1)/(H-H1)+ NS×(H1-hxn)/H1×HL/la=0.01×1.5×4.77×(31.55-31)/(31.55-31)+15.67×(31-27)/31×3/1.5=0.2kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=0.19/sin86.19°=0.19kN T2=P2/sin2=0.2/sin69.86°=0.22kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=0.22kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.667×0.22/(2×15.19)=1个n=5个 满足要求！ Pg=k×Fg/=9×0.22/1=1.95kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(1.95/0.5)1/2=1.98mm 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4×Fg/(f)1/2=4×0.22×103/(65)1/2=3mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径1.98mm，必须拉紧至0.22kN，吊环最小直径为3mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H31.55双立杆计算高度H131双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1×1.5×1.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25×103/15.9=141.51210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.155×1.5×1.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6×103/15.9=163.44 查规范表A得，=0.265 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(0.09+0.2)+1.4×3.51)=5.26kN 双立杆的轴心压力设计值NS=max1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(hx顶-hx1)+H1-hx顶)/H1+N×(hx顶+6-H1)/(H-H1)，1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+(1-Kf)×N=max1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+5.26×(27+6-31)/(31.55-31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27)/31+(1-0.01)×5.26=30.36kN =N/(A)=5256.52/(0.265×424)=46.78N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.6×30358.93/(0.265×424)=162.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(0.09+0.2)+0.9×1.4×3.51)=4.77kN 双立杆的轴心压力设计值NS=max1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(hx顶-hx1)+H1-hx顶)/H1+N×(hx顶+6-H1)/(H-H1)，1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+(1-Kf)×N=max1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+4.77×(27+6-31)/(31.55-31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27)/31+(1-0.01)×4.77=28.57kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.52/10=0.1kN·m =N/(A)+ Mw/W=4765.12/(0.265×424)+96414.04/4490=63.88N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.19×1.5×1.52/10=0.08kN·m =