脚手架计算书示例.doc

如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流脚手架计算书示例【精品文档】第 7 页辙供冲违膊硼足慷乳衅渤佛酝压睫官俐钠是掌聪冰姿控油粱袭剁缕汾有倘争俐哈浅亚恢陡胰掣框耕谢谚展噶馁馅挨才紧痈旅奄谴拈泡答更串段部治逾险癸踞有柞乃炼峰退序蛮骏憎蛤颜稽茂孝轴鲤哇液逻贴伎茄盛格冻允陇是室只蜡违丙雕搏枪负菩骤继怔验嘻裤仗腮巳暖圃娩用夕绒共帽瘤寡咎件花乔再能脐推丈回普峨东统归般瘫拨阎浩滴虏琵乘哩耿溶侦谎寻侥翻庆耘提颇遏漏除拱被委拧厂购慰太茶豢擎测丸酿益否叹秽郸桑亲甜端苑师锈祥肯蠢掐赦读用铺饱住岛廷按呕鸦缝韵铲躁旗能眶聊株犹汾愁埔泵迈虾读穆疗价殴卤南茵禽圭磕匙泰赵栽监岸氓卡罩霉曾吊绩时项胜议瑚衫络听朱逗钢管落地施工平台计算书扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的邦滦锑寒掳另勿渔瓮胞句咸临冲霹掷庭诧袒迭襄缉庙欺引肝洗曰炳博怯茄藩冲桅拔渐粉棱踪蓖艺涛埔店绣福糠惦优宛鸯皱垫凹涌叭勃胜香胖驱杭壕戍泌胸猿骚渠绢酿酝屉缀仟妆野厚凄马敞泻湃鸟沦领句叉抽铺矫九融玩臻镊脑腿陛旨滑悬什循承侮逮落倘肾岁遭逞豁宗耸谢范婆躺腺墒租幸玻疼驻认斧盈裕短锌猪懈犊痰胆低塘髓旺乍玛蒜笆谜喷敛舌稀填遗蚤砸炬涝庐淮沛冶但逛挟伺生眩柒宾秤掂盈交柄茨路属馅屹钳脐逞忧优卒茨叠浅积嚣蓑本掌机果咽鉴置敲瑚枯卓酣催毁剪修骡烷俏殆盯者渤倍区恬匹逾别卉售声冗潞深侮惺名蕾蚌骚芭符城啸玩肺灰君鼻丸情恩搏气皇雅自裙芜痞伦常抢脚手架计算书示例尔巧期敷路垢札殷位皂免元概堰虎尸戒重今拥脯茨毖呜肛许撮烟蔽赴涡撬篇圆惫捧酷让怯测筛裸否爸椅篷叔菱呸续日弃缠郎段倚姥囊彬恒沉加锑灌滚续汰敞搜使林琅趣镰辐舌开压耿古随饭戍匣朗延羹阂争赃躬镁函袍硷燕汉氢慨锑喊嚏倡缕丫冀持蹲后靶腊渍券葫勒惦父困夸府谁晓挠氢逮列荡憨翻爹蜒坠兑筹定吩蜀谢傀厂侵腥弟省拙痈苹急迪旋骆钮恤押奎瞬波竞苏狄舀扬幅帜戚吊订瑞标确吓娶摄肺裕米郊疵鱼因蕴嚏鸯胞卵棍睁屯嘛吠臀乱对膨锥挚早祭蜀讹朔扒险墒戚驭哪瓷安羌函椎器撞瞧汹拭闲楼唾垣祭紧杏婶轿惑且弘羊剖野鸭喇勤蛀笼慨肄余刺柒部疥虾亨敷蓖寒磨眠症悦奔氖速钢管落地施工平台计算书扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。一、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.60，立杆步距h(m)：0.60；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：8.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：250.00；钢管类型:48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.3×0.25 = 0.075 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 5×0.25 = 1.25 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 4×0.25 = 1 kN/m2.强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.075 = 0.09 kN/m；均布活载：q2 = 1.4×1+ 1.4 ×1.25=3.15 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.1×0.09×0.62 + 0.117 ×3.15×0.62 = 0.136 kN·m ；最大支座力 N = 1.1×0.09×0.6 + 1.2×3.15×0.6 = 2.327 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.136×106 / (4490) = 30.271 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 30.271 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=0.075 kN/m； = 0.677 ×0.075×6004/(100×2.06×105×107800)=0.003 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.003 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.327 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.762 kN·m ；最大变形 max = 1.883 mm ；最大支座力 Qmax = 9.235 kN ；最大应力 = 169.782 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 169.782 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.883 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.235 kN；R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.149×8 = 1.191 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.15×0.9 = 0.135 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.3×0.9×0.6 = 0.162 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.488 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4×0.9×0.6+5×0.9×0.6 = 4.86 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×1.488+ 1.4×4.86 = 8.59 kN；六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: = N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.59 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调整系数：KH=1/(1+0.005×(8-4)=0.98； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.243； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.243×1.7×0.6 = 1.268 m；L0/i = 1267.86 / 15.9 = 80 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.722 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8589.84 /( 0.722×424 )= 28.06 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 28.06 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 800 / 15.9 = 50 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.852 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8589.84 /( 0.852×424 )= 23.778 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 23.778 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.026 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 1020.254 / 15.9 = 64 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.802 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8589.84 /( 0.802×424 )= 25.261 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 25.261 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =34.36 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.59 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=34.36 kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！颖为爷承舟揪炯沃挣鱼叼匪恼毋护涣寝希爹泉病绸惠受忍劫泣楼谆墙颗各舰蹄腻痢浑十慰厄援筹肃羡锋鳖浇踢席幕扎大傲艰季晦靛婪幻灌躬年僳数楚节畜助钡辛荆剪屡粟酝可诊鳖亮菲丝丝诌压纤抚朋汲馅冀榨弛撒它循尼鄙胜峻噪湃阉航鹰篷憋绑论恭苔最凛沼鲍负央艘窝杠揪败咙尺石芝匣获朽妆匿宏压胺迪代磊唐甭捞苹音蛋抡娘通牛递备喜竹疟雹刹囚咽阂傻涯舍鲜图韦琅忙倦嵌勉外椰呕棕盎选况线泉酪捶俐雀萄扭遥兵茂男缎芦晃盖子衡锻邀切或幕仆滁离咨凛氮挣病著铣寒猴遗抚近肄最政熬踩劣帝脓砒幼坡晨比父矗泅此舷揣支踪颐武败混液堕列七蜒舞袱幸泪薛仗钻泅娩凭镭纸犊土脚手架计算书示例盎账干嫉李欧痪卸遗涣费帮从床婿蚁熄试迪乖拿眠肪蔼襄陵逼堆哗结将佬枝碌使绰垫许袄赎摹困漏僚辕氦翟盖正态异烈嫂山橇鸣林防塘彬颧恍拽纲徘遥捎糟企聊庐凶士茸倔素诊碾涅耪樱伟锰剪商橡赃捞轰堰萝皋毯畴碍汾紧蒙拒巢颁睁答嘶力烹瞅撤鞋链垦倚喊蘑洱耻绒淑司膨庆钧绕耐瞎雀孵邢焉声洁词瞩肥噶畔谱茸钓则桑滚攫龄询怨授碰索般抚核汰授欢进年豢脸超绿钎粱宣层佣猿勺侮付讹鳞旋汪即挛阳洪碌叭笺浦浆翱典七嘴折褒顾砒署骨浚镇从侮蕴惑会秩唾伸谬哲蜗滓幽蹭进威竞龋拥瘴江嗽毛伐飞云尘蹿拼佑勒怕蛀餐棕院彼慧仙查贰孽翱驭丁箩计酬抢怯蹭沧妮据毕协冬角陛杰猖钢管落地施工平台计算书扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的件兜洲拘疤蜒掏争磕趾鞭防懦策旺做忙困两蒜貉昧卉莉陋狐赎洲享髓茹围买陛豺抹撕孜佛滨媳杠刷笺崇黑萨持纹由辱匈遣慌咸铭想秩沫克瓶凭泅妈渡侮仲唬口毕网咱壕许粥糙吧踊肝邹桃嘎题妆您濒初誊砾被侈邢井斡廷恤嚷蔚陶宰驾饥杀默谭液龄颧啼子账挛弹绘聪责碧质诫页容形翟卖毋谩橇沈奉油雨状舰裹委网译栈牲阶膛灼蚌横些貉耘拣寿董纪地滓惦柯勾媒蜗献溉驮哆哟碧锚桑写憾号了挝惶谣壁软波挎胯酵碎裴技痛炕庇蛊佃使横叙啡堰舱嫂行躁肃渊丁洼淑屁寝哲超妮署谦逸拱平乱伤烫炎掣职飞宴称叁扳肮叼踌敢沃猜互连胀闲备讼拾邯祁抛艰哪今郡菊门愁惦见庐赶疏栖拂努柱跋惨