7层框架结构综合体项目高支模专项施工方案.docx

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7层框架结构综合体项目高支模专项施工方案.docx

编号：中建八局/施工方案051中国建筑第八工程局中国博览会会展综合体工程（北块）总承包工程（二标段）工程C1区高支模专项方案编制人：支霄翔审核人：王文明审定人：陈新喜（9）建筑结构荷载规范（GB50 009-20 12）；（10）建设部建设工程高大模板支撑系统施工平安监督管理导那么（建发200925 4 号）；（11）住房和城乡建设部关于印发危险性较大的分局部项工程平安管理方法的通知（建质200987号）;（12）危险性较大的分局部项工程平安管理规范（DGJ08-2 077-20 10）o3施工计划及部署3.1施工区段划分及进度计划本工程面积较大，分5段进行流水施工。辅楼区域工期安排（高支模局部与非高支模部位同时施工，以以下图示仅表示高支模区域）：1、28天；2、21天；3、22天；4、21天；5、23天。总计115天，从6月10号开始至10月0 2日结束。剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图C1区高支模专项方案C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nt =1.672 kNN2=5. 150 kNN3=5. 150 kNN 4 =1.672 kN最大弯矩M = 0.0 96kN. m最大变形V = 0. 1 48mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W =95C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）0. 096X1000X1 000/21 600=4. 444N/m m 2面板的抗弯强度设计值f, 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh =3X264 0. 0/（2 X400. 0 00X18. 000）=0 . 550N/mm 2截面抗剪强度设计值T = 1.40 N/mm2面板抗剪强度验算T < T,满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v = 0. 14 8mm面板的最大挠度小于200.0/250 ,满足要求！二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 5. 1 50/0. 4 00=12. 875kN/m最大弯矩 M = 0. 1 ql 2=0. 1X 1 2. 88X0.40X0. 40=0. 2 06kN. m最大剪力 Q=0. 6X0.400X 1 2. 875=3. 090k N最大支座力 N=l. IX 0. 400 X 12. 875 =5. 665 kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 4. 00X9.0 0X9. 00 /6 = 5 4. 00cm 3 ；I = 4. 00 X9. 00X9. 00X9.00/12 = 243.00cm4；96C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0. 206 X 10 6 /54000.0=3. 8 2N/mm 350|300|350 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=8. 785kN/m最大变形97木方的抗弯计算强度小于1 3. ON/m m 2,满足要求!木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q /2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 X 3090 / (2 X 40 X90)=l . 287N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30 N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：1.28kN3.51 kN3-51kr，0.09kN/m 1"kN7，中，7、/C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)v=0. 67 7ql 4/100EI =0. 677 X8. 785 X400. 0 1 /(100X9000. 0 OX2430 000. 0)=0. 070 mm木方的最大挠度小于400.0/250 ,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0. 09 OkN/mo1.67kN1.67kN,5.15kN5-15kr，0.09kN/m1.67kN业V350.、，300.350.托梁计算简图0.2560.002托梁弯矩图(kN. m)0.000.010.02，1.691.701.701.690.020.01 八0.00托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.28kN3.51 kN3-51kr0.09kN/mw1.28kN、/350.300.350.98r - ' 一LSrXEOEf mg 如由MFMia： M2VLcmKXn!C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0. 25 6kN. m经过计算得到最大支座F = 6. 86 7kN经过计算得到最大变形V = 0. 09 5mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 8. 98cm 3 ；截面惯性矩I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0. 256 X 10 6/I. 05/8982. 0 =27. 14 N/mm 2顶托梁的抗弯计算强度小于205. ON /mm 2,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v = 0. 0 95mm顶托梁的最大挠度小于35 0. 0/40 0,满足要求！三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式b刎其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：99C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)横杆的最大支座反力N =6. 87k N (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2 = 1.3 5X0.67 8=0. 91 5kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.3 5X0. 19 5=0. 26 3kN非顶部立杆段 N = 6. 867 +0. 915 =7. 782 kN顶部立杆段 N = 6. 867+0. 263=7. 130k N6 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1. 60A立杆净截面面积(cm 2)； A = 4. 24W立杆净截面抵抗矩(cm 3) ； W = 4. 49。一一钢管立杆抗压强度计算值(N /mm2)；f 一一钢管立杆抗压强度设计值，f = 205. 0 ON/min 2 ；1 o 计算长度(m);参照扣件式规范201 1,由公式计算顶部立杆段：1 o = ku 1 (h+2a)(1)非顶部立杆段：1O = kih (2)k 计算长度附加系数，按照表5. 4. 6取值为1.155；U1，U2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 20m ；顶部立杆段：a=0. 2m 时，u i=l. 479,1 0=3. 588 m；入=3588/16. 0=2 24. 961 , 6 =0. 145o =7130 /(0. 14 5X423. 9)=115.917N/mm2a=0.5m时，u i=l. 190,1 o=3. 712m； X =37 12/16. 0=232. 731,(b=0. 1361001一 C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)。=7130/(0. 136 X 423. 9 )=123. 885N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0. 20 0时，。=115. 9 17N/mni2,立杆的稳定性计算。f,满足要求！非顶部立杆段：u 2 =1.831,1 o=3. 595 m；入=3595/16. 0=2 25. 402 ,6 =0. 144。=7782/(0. 144 义423.9)=127. 584N/mni2,立杆的稳定性计算。 H,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： =乂+%才力阳加 3风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw依据扣件脚手架规范计算公式5. 2. 9MW=O.9X1 .4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz Xus Xw0 = 0.4 00X 1.0 00X0. 1 27=0. 0 51kN/m 2h立杆的步距，1 . 70m；1 a立杆迎风面的间距，1.00m；1 b 与迎风面垂直方向的立杆间距，0. 40m；风荷载产生的弯矩 M w =0,9X1 .4X0. 0 51X1.0 00X1. 7 00X1. 7 00/10=0. 018kN. m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆N亚二6 867 +1. 350 X0. 195 +0.9X0.980X0.018/0 . 400=7. 171kN非顶部立杆Nw=6. 867 +1. 350 X0. 678 +0.9X0.980X0.018/0.400=7.823kN101C1区高支模专项方案C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）顶部立杆段:a=0.2m 时,u 1=1.479 , 1 0=3. 588 m； X=35 88/16. 0=224. 961, (b=0. 145。=7171/(0. 145 X423. 9 ) +1800 0/4491 =120. 6 99N/mm 2a=0. 5m 时、u i =1. 190 , l0=3. 712 m；入=37 12/16. 0=232. 731,0 =0. 136。=7171/(0. 136 X423. 9 )+1800 0/4491 =128.7 12N/mm 2依据规范做承载力插值计算a=0.20 0时，。=120.6 99N/mni2,立杆的稳定性计算。< 曲，满足要求！非顶部立杆段:u 2 =1.831,1 0=3.595 in；入=3595/16. 0=2 25. 402 ,4)=0.144。二7823/(0. 144 X423.9 )+1800 0/4491 =132. 3 71N/mm2,立杆的稳定性计算。 < 埒，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。模板支撑架计算满足要求!11.5 800*1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ13 0-2011 ） o计算参数：钢管强度为2 05. 0 N /mm2,钢管强度折减系数取1. 00。模板支架搭设高度为6. 5 m,梁截面BXD=800in mX 1500 mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0.40m,立杆的步距 h =1. 70m ,梁底增加3道承重立杆。面板厚度18nlm,剪切强度l.4N/mm2,抗弯强度1 5.ON/mn?,弹性模量6000. ON/mm 2 o102C1区高支模专项方案C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）木方40X9 0mm,剪切强度L 3N /mm ?,抗弯强度1 3. ON/m m 2,弹性模量9 000. 0N/mm 2 o梁底支撑顶托梁长度1. 00m o梁顶托采用双钢管48X3.0mmo梁底承重杆按照布置间距2 50, 250,250mm计算。模板自重0.50kN/m 2,混凝土钢筋自重26.50kN/n）3,施工活荷载3. OOkN/m ?。扣件计算折减系数取1.0 0。C飞飞飞O0Q250 Q、250Qb 250,250, f0图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3. 1条规定确定荷载组合分项系数如下:由可变荷载效应控制的组合103C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)S=1.2X (26. 50 XI. 50+0. 50) +1. 40X2.00=51 . 100kN/m 2由永久荷载效应控制的组合S=1.35 X26. 50 XI. 50+0. 7X1.40X2.0 0=55. 6 23kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1. 35 ,可变荷载分项系数取 0.7X1. 40 =0. 98采用的钢管类型为"48X3.0 o一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q T = 26. 500 X 1. 500X0. 400=15.900kN /m模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.5 00X0.4 00X(2X1. 500+0. 800) /0. 800 =0. 950 kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Pi = (1. 000+2. 000) X 0.800 X 0.400=0.960kN均布荷载 q = 1. 3 5 X 15. 9 00+1. 3 5 X 0. 95 0=22. 7 48kN/m集中荷载 P = 0.9 8X0.96 0=0.94 IkN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W : 40.00X1.80X1.8 0/6 = 21.60cm3；I = 40.0 0X1.80 XI. 80X1. 80/1 2 = 19.44cm4；104图3.1流水分段图3.2垂直运输本工程高支模搭设采用塔吊进行垂直运输，C1区共布置10台ST7030塔吊，整个C1区全覆盖，塔吊布置如图3.2所示。0.94kN计算简图弯矩图(kN. m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:16.85kN/mW 也也W山 xl/W 山35ZSE160160|_ 160160 160.变形计算受力图0.0030.061C1区高支模专项方案C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)变形图(mm )经过计算得到从左到右各支座力分别为105C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）N1 =1.455 kNN2=4. 007 kNN 34 107 kNN4=4. 107 kNN5=4. 007 kNN 6=1.455 kN最大弯矩M = 0. 0 58kN. m最大变形V = 0. 0 61mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W =0. 058 X1000X 1000/2 1600=2.685N/mm2面板的抗弯强度设计值f,15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh =3 X 229 0. 0/（2 X 400. 0 00X18. 000）=0 . 477N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40 N/inm2面板抗剪强度验算T < T,满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v = 0. 06 1mm面板的最大挠度小于160.0/250 ,满足要求！二、梁底支撑木方的计算106C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 4. 1 07/0. 4 00=10. 268kN/m最大弯矩 M = 0. 1 ql 2 =0. 1 X 1 0. 27 X 0.40 X 0. 40=0. 1 64kN. m最大剪力 Q=0. 6X0.400X1 0. 268=2. 464k N最大支座力 N=l. 1 X 0. 400X 10. 268 =4. 518 kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W = 4. 00X9.0 0X9. 00 /6 = 5 4. 00cm 3 ；I = 4. 00 X9. 00X9. 00X9.00/12 = 243.00cm 4 ；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0. 164X 10 6/54000.0=3. 0 4N/mm 2木方的抗弯计算强度小于1 3. ON/nini?,满足要求！最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q /2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X 2464 /(2X40 X90)=l . 027N/mm 2截面抗剪强度设计值T = 1. 30 N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算107C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：1.06kN2.63kN3.05kN3.05kN0.09kN/mN106kNVW J I J II WI 、/ IA也也、, JJvv JRfiD_ 250250250250变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）得到 q=7. 627kN/m最大变形v=0. 67 7ql 4/100EI =0.677 X7. 627 X400. 0 4 / （100X 9000. 0 0X2430 000. 0）=0. 060 mm木方的最大挠度小于400.0/250 ,满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q= 0. 09 OkN/m01.46kN4.11kN4.01 kN4。吗0.09kN/mN、46kN71, J , A （JI 250250 j 250250托梁计算简图108r - ' 一LSrXEOEf mg 如由MFMia： M2VLcmKXn!C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)托梁弯矩图(kN.m)0.000.005.66n1.66I* 247 2.461.481 4R0.011.461.48八2.46 2.471.64八T66U5670.00托梁剪力图(kN)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.06kN2.63kN3。5 邓0.09kN/mNw 也3.05kN1.06kN7/250.250.250 r250.250.JB托梁变形计算受力图托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 0. 22 IkN.m经过计算得到最大支座F = 7. 14 3kN经过计算得到最大变形V = 0. 05 1mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 8. 98cm 3 ；截面惯性矩I = 21 . 56cm4 ；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0. 221X 10 6/I. 05/8982. 0 =23. 43 N/mm2109C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）顶托梁的抗弯计算强度小于205. ON /mm 2,满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形v = 0. 0 51mm顶托梁的最大挠度小于25 0. 0/40 0,满足要求！三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式b其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Ni=7. 14k N （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2 = 1.3 5X0.66 7=0. 90 lkN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2 = 1.3 5X0. 19 5=0. 26 3kN非顶部立杆段 N = 7. 143 +0. 901 =8. 044 kN顶部立杆段 N = 7. 143+0. 263=7. 406k N6 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径（cm）； i=1. 60A立杆净截面面积（cm?）； a = 4. 24W立杆净截面抵抗矩（cm D ； W = 4. 49。一一钢管立杆抗压强度计算值（N/mm 2）；f一钢管立杆抗压强度设计值，f = 205. 0 ON/mm 2 ；1 o 一一计算长度（m）;110 一C1区高支模专项方案C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)参照扣件式规范201 1,由公式计算顶部立杆段：1 o = ku ! (h+2a)(1)非顶部立杆段：1 o = ku 2 h (2)k 计算长度附加系数，按照表5. 4. 6取值为1.155；ui，U2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 20m ；顶部立杆段：a=0. 2m 时，u i=l. 479,1 0=3. 588 m；入=3588/16. 0=2 24. 961 , 6 =0. 145o =7406 /(0. 14 5X423. 9)=120.406N/mm2a=0. 5m时，u i=l. 190,1 o=3. 712m； X =37 12/16. 0=232. 731,6=0.136。=7406/(0. 136 X 423. 9 )=128. 682N/m m 2依据规范做承载力插值计算a=0.20 0时，。=120.4 06N/nmi2,立杆的稳定性计算。 fl,满足要求！非顶部立杆段：u 2=1. 831,1 o=3. 595 m；入=3595/16. 0=2 25. 402 ,6 =0. 144。=8044/(0. 144义423. 9 )=131. 884N/mm2,立杆的稳定性计算。由，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：阳加 3风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw依据扣件脚手架规范计算公式5. 2. 9 Mwklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/n)2)；inC1区高支模专项方案C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）Wk=uz Xus Xw0 = 0.4 00X 1.0 00X0. 1 27=0. 0 51kN/m 2h立杆的步距，1 . 70m；1 a 立杆迎风面的间距，LOOm；1 b 与迎风面垂直方向的立杆间距，0. 40m；风荷载产生的弯矩 M w =0.9X1 .4X0. 0 51X1.0 00X 1. 7 00X1. 7 00/10=0. 018k N. m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆N0二7 143 +1. 350 X0. 195 +0.9X0.980X0.018/0 . 400=7.447kN 非顶部立杆Nw=7. 143 +1. 350 X0. 667 +0.9X0.980X0.018/0.400=8.085kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u i=L 479 、 1 o=3.588 m；入二35 88/16. 0二224. 961, (1)=0, 145。=7447/(0. 145 X423. 9 )+1800 0/4491 =125. 1 88N/mm2a=0. 5m 时、Ui=l. 190 , l0=3. 712 m；入=37 12/16. 0=232. 731,0 =0. 136o =7447/(0. 136 X423. 9 )+1800 0/4491 =133.5 lON/mm 2依据规范做承载力插值计算a=0.20 0时，。=125. 1 88N/mm2,立杆的稳定性计算。< f,满足要求！非顶部立杆段：U2 =1. 831,1 o=3.595 m； X =3595/16. 0=2 25.402,4)=0. 144。二8085/(0. 144 X423.9 )+1800 0/4491 = 136.6 71N/mm2,立杆的稳定性计算。 < f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。模板支撑架计算满足要求!112C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）1 1.6 800*2800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ13 0-2011 ） o计算参数：钢管强度为2 05. 0 N /mm 2,钢管强度折减系数取1. 00。模板支架搭设高度为5. 2 m,梁截面BXD=800m mX2800 mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0 . 27m,立杆的步距h =1. 70m ,梁底增加5道承重立杆。面板厚度18mll1,剪切强度L4N/mm2,抗弯强度1 5.ON/mT ,弹性模量6000. ON/mm 2 o木方40X9 0mm,剪切强度1. 3N /mm ?,抗弯强度1 3. ON/m m 2 ,弹性模量9 000. 0N/mm 2 o梁底支撑顶托梁长度 1. 20m o梁顶托采用双钢管48X3.0mm。梁底承重杆按照布置间距2 00, 200,200, 2 00, 200 mm计算。模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重26.50kN/n3,施工活荷载3.OOkN/m ?。扣件计算折减系数取L0 0。113部得寒蜜翦为国辐耳殡强穿20, 20? 20产0? 20, 20?C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4. 3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=l. 2 X （26. 50 X 2. 80+0. 50） +1.40X2.00=92.440kN /m 2由永久荷载效应控制的组合S= L 35 X 26. 50 X 2. 80+0. 7X1.40X2.0 0=102. 130kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1. 35 ,可变荷载分项系数取 0.7X1.40 =0. 98采用的钢管类型为。48X3. 0o114图3.2 -1塔吊平面布置图支模材料运输除应遵守塔吊平安规程外还应注意以下几点：(1)塔吊作业时，应有足够的工作场地，塔吊起重臂杆起落及回转半径内无障碍物。(2)作业前，必须对工作现场周围环境、行驶道路、架空电线、建筑物以及构件重量和分布等情况进行全面了解。(3)在进行塔吊回转、变幅、行走和吊钩升降等动作前，操作人员应鸣声示意。(4)操纵室远离地面的塔吊在正常指挥发生困难时，可设高空、地面两个指挥人员，或采用对讲机等有效联系方法进行指挥。C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。L荷载的计算:钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q 1 = 26. 500 X 2. 800 X 0. 270=20.034kN /m模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0. 5 00X0. 2 70X (2X2. 800+0. 800)/0. 800 =1. 080 kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Pi = (1. 000+2. 000) X0.800X0.270=0.648kN均布荷载 q = 1.3 5X20.0 34+1. 3 5X1.08 0=28. 5 04kN/m集中荷载 P = 0.9 8X0. 64 8=0. 63 5kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 27.00X 1.80X 1.8 0/6 = 14. 58cm3；I = 27.0 0X1.80 XI. 80X1. 80/1 2 = 13. 12cm 4；0.64kN28.50kN/m申a _i_'J_i1133_|_ 133_H 133_133_|_ 133_133_计算简图115弯矩图(kN. m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:21.11kN/m555ZS133_133_H 133_H 133 133_p 133.变形计算受力图C1区高支模专项方案C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)变形图(mm )经过计算得到从左到右各支座力分别为Ni =1.498 kNN 2=4. 312 kNN3=3. 654 kNN 4 =4. 509 kN116C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程（北块）施工总承包（二标段）N 5=3.654 kNN 6=4. 312 kNN 7=1.498 kN最大弯矩M = 0,0 53kN. m最大变形V = 0. 0 54mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W =0. 053 X 1000X1 000/14 580=3. 635N/m m 2面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh =3X230 2. 0/（2 X 270. 0 00X 18. 000）=0.710N/2 mm截面抗剪强度设计值T = 1.40 N/mm2面板抗剪强度验算T < T,满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v = 0. 05 4mm面板的最大挠度小于133.3/250 ,满足要求！二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 4. 5 09/0. 2 70=16. 699kN/m117C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)最大弯矩 M = 0. 1 ql 2 =0. 1 X 1 6. 70 X 0.27 X 0. 27=0. 1 22kN. m最大剪力 Q =0.6X0.270X1 6. 699=2. 705k N最大支座力 N=l. IX 0. 270X 16. 699 =4. 960 kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 4. 00X9.0 0X9. 00 /6 = 5 4. 00cm 3 ；I = 4. 00 X9. 00X9. 00X9.00/12 = 243.00cm 4 ；木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M /W =0. 122 X 10 6 /54000.0=2. 2 5N/mm 2木方的抗弯计算强度小于1 3. ON/m m 2 ,满足要求！最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q /2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X2705 /(2X40 X 90)=1 . 127N/mm2截面抗剪强度设计值T n.30 N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：118C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)1.11kN2.71 kN2.71 kN1.11kN3憎词N/m户9.7 J, 中白，7A LULL_±JUJL±jy_JL±JLUU_±JUJB 1200_p 200_H 200_|_ 200_p 200_p 200_变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=ll . 830kN /m最大变形v=0. 67 7ql 4/100EI =0. 677 X 11.83 0X270. 0 4/(100X9000. 0 0X2430 000. 0)=0. 019 mm木方的最大挠度小于270 . 0/250 ,满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q= 0. 09 OkN/mo1.50kN3.65kN3.65kN1.50kN4-31 kN力磁 N/m 131k"7 也玄，一，7A ("JI"卜1200_200_H 200_(_ 200_200_p 200_托梁计算简图托梁弯矩图(Km)119C1区高支模专项方案中国博览会会展综合体工程(北块)施工总承包(二标段)2.92930.000.77 0.760.74 0.730.020.73 0.740.760.020.770.00托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.11kN2.71 kN 2.71 kN 1.11kN3 憎oSN/m 邛.xlz xlz W厂 i-器-十y-T- 1200_1 200_1 200_|_ 200_1 200_1 200.托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0. 13 7kN. m经过计算得到最大支座F = 6. 49 6kN经过计算得到最大变形V = 0. 0

注意事项

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