电厂2×660MW空冷增设尖峰冷却装置可研.docx

空冷岛尖峰冷却改造可行性分析报告26(-8-10)66873999.88227(-10-12)168755100.016XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告表5定洲气象站典型年累积小时气温(2219)统计表序号分级气温()出现次 数从大到小累积次 数从小到大累积次 数12232360639523423946361322. 922. 84224366319422. 822. 73224686287522.722.62824966259622. 622. 5402536621972725636192822. 422. 32225856170922. 322. 235262061351022. 2-22. 123264361121122. 1-22.025266860871222.021.923269160641321.921.832272360321421.821.722274560101521.721.630277559801621.621.520279559601732282759281821.421.319284659091933287958762021.221. 124290358522121. 121.021292458312221.020.923294758082320. 920. 838298557702420. 820. 730301557402520. 720. 627304257132620. 6-20. 538308056752720. 520. 424310456512820. 4-20. 327313156242920. 3-20. 225315655993020. 220. 134319055653120. 120.036322655293220.019.930325654993326328254733419. 819.729331154443519.719.631334254133619. 619.533337553805/633728340353523819. 419.331343453213927346152944019.2-19. 126348752684119. 1 19.03035175238XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告表1. 2. 1-6定洲气象站典型年累积小时风速统计表序号分级风速 (m/s)出现次 数累积次数累积频率(%)分级风速 (m/s)1212000.012212n220.011311 - 10240.010410-910140.2959825390.4868752911.077761061972. 368652404375.0595447891510.5410431052196722.5311322068403546. 1212213155719082.21131-015618751100.00地震根据XX厂4X600MW机组建设场地地震安全性评价报告(河北省工程地 震勘察研究院，2005年5月)，厂址地震动峰值加速度为0. 065g,对应抗震设 防烈度为6度，地震动反应谱特征周期为0.75s1.3 定洲空冷系统空冷凝汽器由江苏双良供货空冷凝汽器由江苏双良供货，布置在主厂房A排外的空冷平台上，平台高 度45m, 56个冷却单元分为8歹U,每列布置7个冷却单元，空冷散热器总散热面 积为 1707872 m2o空冷凝汽器从汽轮机低压缸排出的乏汽，通过两根DN6000mm的水平排汽管 道从主厂房引至A排室外，而后V型向上爬升至一定高度后，分为两根DN4200mm 干管，再从每根干管分别引出二根DN3000mm支管至空冷凝汽器顶部的蒸汽分配 管，向空冷凝汽器管束分配排汽，轴流风机使空气流过管束外表面带走热量，将 排汽冷凝成水，再由凝结水管汇集，排至主厂房内的汽轮机排汽装置。6/63XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告每台660MW汽轮机组共配置56个单排管空冷凝汽器单元。布置分为8歹U， 每列有7个单元，每个单元由10片管束组成，每列共有8片逆流管束。每个空 冷凝汽器单元下部拟安装一台中9750mm或9140mm的轴流风机，所有风机均采 用变频调速电机。每台机组空冷平台平面尺寸为：长90. 0m、宽87. 78m,高度45m,每个冷却 单元平面尺寸为：长11. 25m、宽12. 54m。在空冷平台周围设有挡风板，高度从 平台到蒸汽分配管顶部。空冷平台下放置主变压器、厂用变压器、空冷控制楼等 设备和建筑物。空冷平台四周设有检修步道，平台和地面之间还设有二个钢楼梯和一个电 梯。1.4 原设计参数及保证工况翅片管束及其附属设备在极端最高温度42. 4c和极端最低温度-20. 3c范 围内（包括极端温度）能安全运行。翅片管束考核工况一（TMCR工况）在空气干球温度为17. 0,大气压力1010. 3kPa,单台风机空气流量 450m3/s,管内热介质为汽轮机排汽，排汽量1330. 79t/h,排汽焙2449. 33kj/kg, 凝结水烯231. 60kj/kg条件下，顶部配汽管进口分界线处排汽温度与环境温度之 差（LTD）不大于35.50,顶部配汽管进口分界线处排汽压力不大于14 kPa。翅片管束考核工况二（TRL工况）在空气干球温度为33. 5,大气压力998. 8kPa,单台风机空气流量490m3/s, 管内热介质为汽轮机排汽，排汽量1349. 40t/h,排汽焰2550. Okj/kg,凝结水焰 298.50kj/kg条件下，顶部配汽管进口分界线处排汽温度与环境温度之差（ITD） 不大于35.50C,顶部配汽管进口分界线处排汽压力不大于30 kPa。翅片管束性能保证工况三（阻塞背压工况）：在空气干球温度为5c至-20. 3,大气压力1010. 3kPa,单台风机空气流量 435nl3/s,管内热介质为汽轮机排汽，排汽量1297. 81t/h,排汽焙2437kj/kg, 凝结水焰167. 70kj/kg,汽轮机排汽压力7. 40kPa条件下，空冷系统在顶部配汽 管进口分界线处的最低设计背压：_8_kPa （不大于8. 5 kPa）,排汽压降L 936 kPa。7/63可行性报告XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造翅片管束性能保证工况四（THA工况）:在空气干球温度为17.0C,大气压力1010. 3hPa,单台风机空气流量 450nl3/s,管内热介质为汽轮机排汽，排汽量1254. 78t/h,排汽焰2454. 67kj/kg, 凝结水焰231. 60kj/kg条件下，顶部配汽管进口分界线处排汽温度与环境温度之 差（LTD） 34. 04 ,顶部配汽管进口分界线处排汽压力13 kPa。1.5 空冷凝汽器性能曲线TRL工况设计参数：排汽流量：1349.4t/h 排汽焰值：2550kj/kg 排汽背压：30KPa热负荷:955. 83MW环境温度：33. 5风机风量：490m7sTRL工况性能曲线1.5. K风机转速:100%50484644Fd工出部4240383634323028262422201816141210-/-/1/-/-/-/尸y/-/_/彳-Z,/ /X/叶/N/,r/Y-/NN/-/NN/X/N/X1rfz/J/-Y/上/*/«*N匚,-*/Y一1一-1*二 X三三*1.-<*111111'1VII定洲项目空冷系统性能曲线（TRL100%风量） 40 进风温度3020 1050 55 60 65 70 75 80285 90 95 100 105 110 115 120热负荷率（% ）8/63XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告风机转速：110%定洲项目空冷系统性能曲线（TRL110%风量）(及工)国孤9/63XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告第二章改造的必要性2.1运行现状目前国内空冷系统大多应用在西北、华北等地区，不耗水等优点得到了社会 的认可，部分地区甚至被强制采用。由于空气自身的热比容小特点，且直接空冷机组通常在设计时因考虑空冷散 热面积与当地全年最热气温满负荷小时数的经济性关系，导致空冷机组普遍存在 夏季高温时段背压高，煤耗高，带不满负荷的情况，即使在夏季该地区温度较低, 使用效果还是很难令人满意。目前定洲电厂3#、4#空冷机组在夏季高温且干燥 的气候环境下运行时，背压居高不下，导致机组热耗高，经济指标低，且往往达 不到电网调度的需求。为改善空冷机组的运行环境，定州电厂也进行了相关的技术改造，如加装空 冷岛尖峰喷淋装置，在高温环境时，对空冷散热翅片进行喷淋降温，目前这种方 式在国内早期空冷机组改造项目中被采用。但该方法存在以下问题：1）为防止空冷翅片结垢，喷淋水必须采用除盐水，导致制水成本增加；2）由于空冷翅片裸露于环境大气中有大量积尘，且翅片表面温度高，如未 冲洗干净，积尘易在翅片表面结垢，导致换热效果越来越差；3）喷淋系统复杂，水量难控制，造成水的极大浪费，违背了空冷节水初衷;4）喷淋后的水难以回收，导致空冷岛下部空间污染严重，并会对风机、电 机、减速机等产生安全影响。10 / 632. 2改造的必要性H / 63XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告224时，大风也频繁出现，高温突发大风对机组运行造成极大安全隐患。根据XX有限责任公司3号机组相关资料分析得出以下初步结论：1、XX有限责任公司空冷凝汽器设计之初根据当时条件，采用较高ITD值， 空冷凝汽器能基本保证汽轮机经济运行。但为了加大传热温差，汽轮机设计背压 由常规湿式冷却的58kPa （对应冷凝温度3341）,提高到20kPa以上（冷凝 温度60以上）,夏季考核背压到30kPa以上（冷凝温度69以上），而实际运行 中常常达40kPa以上（冷凝温度76），使发电耗汽量增加815%（余热发电机组 效率更是降低10-30%） o2、环境温度在24 （实际热风循环会增加23）以上时，空冷凝汽器运 行能力开始偏离设计值，原因之一在于空冷式换热器自身的换热机理限制。3、在夏季6、7、8、9月份气温较高时，机组出力受限，低压缸平均排汽背 压居高不下，并限制10-20%的额定出力，严重制约机组经济运行及满发。4、背压变幅大，供电标准煤耗高；根据西安热工研究院研究报告，600MW机组额定运行工况，汽轮机排汽背压 变化±lkPa,热耗变化率变化±0.8/ （附图）。换算到煤耗上为±1.5g/kWh。TPR.国安热工®r少工流仃mi公，口技不扑空化 X*:-/:/lX/-/-_ 二 _" T T "二二 72345678 H 1O 111213=Wf Ha kl*«5、自身耗能较高直接空冷机组风机数量多、功率大，夏季运行风机群总功率占机组额定功率12 / 63XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告的1%左右。6、高温突发大风对机组运行造成极大安全隐患。例如著名的南非Matimba6 X665MW空冷电站，曾经由于大风的影响而出现过停机事故。7、2015年12月2日，国务院常务会议决定，在2020年前对燃煤机组全面 实施超低排放和节能改造，使所有现役电厂每千瓦时平均煤耗低于310克、新建 电厂平均煤耗低于300克，对落后产能和不符合相关强制性标准要求的坚决淘汰 关停。综上所述，降低机组运行背压，降低煤耗不仅是机组经济高效运行的要求， 更是夏季机组安全经济运行的要求。更因为国家政策的要求，发电煤耗率的高低 成为电厂生死存亡的关键问题。13 / 63XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告第三章改造方案的确定3.1 项目设计原则及思路为了增加直接空冷机组渡夏能力，降低机组的夏季运行背压，减少煤耗，则 必须增加冷端的散热能力，根据现有工程空冷岛的改造实例，总体思路均是对进入空冷凝器的乏汽进行 分流，减轻空冷凝汽器的热负荷，从而达到降低汽轮机排气压力的作用。在直接 空冷凝汽器基础上配置尖峰凝汽器，以空冷换热为主，尖峰凝汽器为保证背压的 补充措施。分流部分汽轮机排汽进入尖峰凝汽器中进行冷凝，减少原空冷凝汽器 换热负荷，可将汽轮机排汽压力下降，满足机组夏季出力。冬、春、秋季节气温较低时，关闭尖峰凝汽器动力部分；夏季气温较高时， 直接空冷凝汽器不能满足要求时，投用尖峰凝汽器，降低机组背压，保证机组满 发，同时大幅降低发电煤耗。根据业主要求改造后背压降低5lOkPa,确定本工程改造的目标为：将设计分流排汽量按TRL工况下排汽量（1349. 40t/h）的20%进行计算，同 时考虑设计裕量,确定最大分流排汽量为280t/h。改造后，当大气温度为33. 5, 风机100%转速时，满足汽轮发电机组TRL工况的运行要求，使汽轮机排汽压力 在原设计基础上下降约7KPa,即23 KPa。注：考虑到空冷岛已运行数年，空冷凝汽器换热效果与设计之初的偏离， 无法准确核算改造后的背压值，改造的目的在于在现有基础上使汽轮机排汽背 压降低27KPa,因此此处及下文计算按降背压7kPa考虑。3.2 改造方案的确定为了降低机组的夏季运行背压，必须增加冷端的散热能力，根据现有的工程 实例，可采用的方式有：增加现有直接空冷系统的散热器面积（以下简称“直接 空冷方案”和“立式三角空冷方案”）、分流部分排汽采用表面式凝汽器+机力通 风湿式冷却塔（以下简称“机力湿式冷凝方案”）、分流部分排汽采用蒸发式凝汽 器（以下简称“蒸发冷凝方案”）。14 / 63XX发电有限责任公司#3号机组空冷岛尖峰冷却改造可行性报告第一章概述11.1 任务依据1项目概况11.1.1 环境条件及气候特点1地震61.2 定洲空冷系统6原设计参数及保证工况71.3 空冷凝汽器性能曲线8第二章改造的必要性102.1 运行现状10改造的必要性11第三章改造方案的确定14项目设计原则及思路143.1 改造方案的确定14直接空冷方案153.1.1 立式三角空冷系统15机力湿式冷却方案173.1.2 蒸发冷却方案18方案比较193.4 机力湿式冷却方案21系统配置（3#机组）213.4.1 方案运行参数24布置简介243.4.2 机力湿式冷却方案投资估算24蒸发凝汽器方案253.4.3 换热机理说明25蒸发式凝汽器介绍263. 5.3方案的特点及优势29XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告3.2.1 直接空冷方案该方案就是增加一列（行）或多列（行）空冷凝汽器。增加直接空冷凝汽器 面积有两种方式，第一种：新增一列（与汽机房A列垂直）7个冷却单元。第二 种：新增一行（与汽机房A列平行）8个冷却单元。鉴于受可利用场地、施工工 程量、停机时间的限制，应采用第一种增容方式，其特点主要是：a.现有空冷系统为保证汽轮机排汽进入每列空冷冷却单元的蒸汽均布，蒸 汽分配管设计成对称分布，新增一列空冷冷却单元必然造成蒸汽分配管不对称， 造成蒸汽进入每列空冷冷却单元时发生偏流现象，使得有的空冷冷却单元夏季背 压高，而有的冷却单元冬季管束易冻裂。b.建筑和安装工程量大，空冷机组配套的抽真空系统（真空泵）因空冷系 统容积变化也要相应改变，投资费用增加，造价高。c.施工困难，增加空冷冷却单元受场地条件限制，土建、钢结构、管道等 施工难度较新建工程难度大。d.占地多、投资大。3.2.2 立式三角空冷系统立式三角形空冷凝汽器是一种新型布置方式的小型直冷凝汽器。立式三角形直接空冷凝汽器的系统组成与工作原理与传统的平台式直冷凝 汽器几乎完全相同，同样是利用风机使外界环境风强制通过管束表面，将管束中 的排汽冷凝成水，整个系统同样是由管束、风机、管道、单元内部的支撑结构， 以及清洗和仪控仪表和电气部分构成。只是在单元的布置方式上做了调整，使整 个系统调节更为灵活。立式三角形是将管束沿着长度的方向布置成固定的夹角，竖直放置在平台 上，形成三角形的两个侧边，三角形的背面及上面除去风机部分均用压型钢板密 封，防止风从三角形的背面和顶面漏出去，确切的说整个系统是一个五边形的结 构。管束的夹角在70。左右（60。、64。、70。、76°）,根据不同的风机尺寸，角度 略有调整。15 / 63XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告RI图立式三角装置风机组设备： 电机、遍速机、 风机、风筒蒸汽分配管道图2立式三角装置模型图排气管道顺流管束逆流管束每一侧的管束都由顺流管束和逆流管束构成，管束依然是自支撑结构，管束16 / 63XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告下方为凝结水联箱，在逆流管束下方的凝结水箱连接有凝结水管道，管束中冷凝 下来的凝结水沿凝结水管道汇集到汽机的凝结水箱中。逆流管束的上方设有抽真 空管道，将系统中不凝结的气体抽出系统外，保持系统的真空度。立式三角形的风机设置在管束上方，由传统的鼓风形式变为了引风形式，环 境风首先从侧面通过管束表面进行换热，换热后的热空气经过风机被抽出系统 外。风机下方与齿轮箱、电机相连。立式三角形这种结构，因为单元占地比较小，相比传统的平台式凝汽器，布 置起来较为灵活。3.2.3 机力湿式冷却方案该方案是在原空冷岛主排汽管道末端增加一台表面式湿冷尖峰凝汽器，增加 相应的循环水泵和机力塔。空冷机组部分乏汽通过尖峰凝汽器冷凝，凝结水自流 至空冷岛排汽装置的凝结水箱，热量传入循环水，由机械通风冷却塔进行冷却。该方案在华能榆社发电有限责任公司2X300MW机组、华能上安电厂2义 600MW机组上应用，下图该方案示意图。17 / 63XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告汽轮机排汽装置汽轮机排汽装置机力湿冷嗒图3. 2. 3-1机力湿式冷却方案流程图方案的特点：a.需单独增加凝汽器、循环水泵和湿式机力通风塔等设施设备，系统复杂。b.大排汽管道系统发生改变，需重新核算管道的流量分配和管系的结构应 力。c.从原空冷大排汽管道到凝汽器之间引出的排汽管道的支座基础受到原有 地面设施、地下管道和地下沟道等的影响和制约。d.循环水管道的布置受到地下管线和设备的影响和制约。e.耗水量巨大。f.凝汽器换热管容易结垢，且在换热管内壁，不易清除，严重影响换热效 果。g.运行费用高，循环水泵电耗、系统水耗、加药处理等费用高蒸发冷却方案该方案是从原空冷岛主排汽管道上接出排汽管，分流部分乏汽接入蒸发式凝 汽器，冷却水喷淋在蒸发式换热管束表面，将乏汽凝结成水，凝结水自流至空冷 岛排汽装置的凝结水箱，蒸发式凝汽器中不凝结气体由抽真空系统排出，管外喷 淋水吸收管内蒸汽冷凝释放的热量而蒸发为水蒸汽，经塔顶轴流风机排入环境大18 / 63XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告气，通过循环水泵进行二次循环。该技术方案在神华国能宁夏煤电有限公司2X660MW超临界机组、山西漳山 发电有限责任公司二期600MW亚临界机组、吉林白城发电有限公司2X660MW超 临界机组、洛阳万基发电有限公司2X330MW发电机组、内蒙古华润金牛热电有 限公司2X330MW机组上应用，图3. 2. 3-1为该方案示意图。Evaporative CondenseruSteamTurbine GeneratorAir Cooled CondenserDeaeratorWater PumpTreatment图3. 2. 4-1蒸发冷却器方案流程图方案特点：a.将表面凝汽器和机力通风冷却塔合二为一，结构简单，占地少;b.将两次换热变为一次换热，换热效果好，降背压效果明显；c.减少循环水用量，降低循环水扬程，运行节水、节电；d.对循环冷却水水质要求不高，节约运行费用；e.偶发的循环水结垢现象发生在换热管外部，维护处理简洁，不影 响系统运行；设备模块化设计和制造，安装施工简单、周期短，便于操 作维护。方案比较表3. 2. 4-1为三个方案的特点对比。19 / 63XX发电厂2X 660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告附表3. 2. 4-1不同方案特点对比列表序号项目直接空冷方案立式三角空冷 方案机力湿式 冷却方案蒸发凝汽器 方案1新增主要设 备直接空冷凝汽 器、风机组等；直接空冷凝汽 器、风机组等；表面式凝汽器、循 环水泵、机力湿冷 塔等；蒸发式凝汽器 等；2运行可靠性与原空冷一样， 受环境风、温度 影响较大；与原空冷一 样，受环境风、 温度影响较 大；受环境风、温度影 响小；受环境风、温度 影响小；3占地面积新增系统占地面 积大；新增系统占地 面积大；新增系统占地面 积较小；空冷系统占地面 积较小；4投资额投资大；投资大；投资较少；投资少；5运行维护抽真空系统庞 大，风机较多， 所以检修维护的 工作量较大；蒸 汽偏流对系统的 安全性影响抽真空系统庞 大，风机较多， 所以检修维护 的工作量较 大；凝汽器和循环水 系统的运行维护 量适中；蒸发凝汽器的运 行维护量小；6对电厂原有 设施影响较大较小大直径循环水管 道系统若埋地敷 设，对电厂原地下 管网影响大；循环 水系统结垢影响 系统运行管道均架空敷 设，对电厂原有 设施影响小；偶 发循环水系统结 垢不影响系统运 行7施工难度及 周期空冷平台的施工 难度较大、施工 周期较长；排汽管道的施 工难度大、施 工周期长；循环水管道和凝 汽器的施工难度 大、施工周期适 中；施工难度较小、 施工周期短；8耗电量采用大型轴流空 冷风机，厂用电 率高；采用大型轴流 空冷风机，厂 用电率高；耗电适中；耗电少；9耗水量不耗水，节约水 资源（清洗用水 除外）；不耗水，节约 水资源；耗水量大；耗水较小；10投产电厂无托克托三期山西漳山电厂一 期机组、华能上安 电厂等山西漳山电厂二 期、宁夏鸳鸯湖 电厂，吉林白城 发电有限公司、 万基铝业自备电 厂等。从表3. 2. 4-1可以看出：> “直接空冷方案”对 现有的系统改动较少，系统简单但排汽管道、空冷 平台的施工难度大，目前国内没有工程采用。20 / 63XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告» “立式三角空冷方案”系统简单但投资巨大，排汽管道的施工难度大， 且新增的直接空冷系统必须远离现有的空冷平台，以减少新增系统的热空气对现 有空冷系统的影响，管束立式布置，导致管束上下进风不均匀，实际运行效果会 大幅度偏离设计值，项目地夏季柳絮等杂物过多，附着在管束表面不易清洗，影 响散热效果。据了解，空冷尖峰冷却改造中，目前国内仅托克托四期工程采用。> “机力湿式冷却方案”需要增加表面式凝汽器，循环水泵房、机力通风冷 却塔和相应的循环水管道，系统较为复杂，施工难度大，水耗和能耗较高，但投 资相对较少。山西漳山电厂一期机组、华能上安电厂等机组的空冷尖峰冷却改造 采用了该方案。> “蒸发凝汽器方案”仅增加蒸发凝汽器和相应管道系统，且蒸发凝汽器可 以布置在空冷平台的附近，具有施工简单、占地小、能耗及水耗小、投资较少等 特点。目前国内的山西漳山电厂二期机组、宁夏鸳鸯湖电厂、吉林白城电厂、内 蒙古华润金牛电厂、新安万基铝业等300MW以上机组的空冷尖峰冷却改造采用了 该方案。鉴于上述这些原因，本次仅选择“机力湿式冷却方案”和“蒸发凝汽器方案” 对进一步的比较，对“直接空冷方案”和“立式三角空冷方案”不做研究比较。3. 4机力湿式冷却方案新增以水作为冷却介质的表面式凝汽器、机力通风冷却塔、循环水管道及 循环水泵。空冷凝汽器分流后的乏汽进入新增的凝汽器内，与由循环水泵供给 冷却水在表面式凝汽器内进行热交换，乏汽冷凝后，凝结水回流至热井内，携 带热量的水进入机力通风冷却塔内与空气进行换热冷却，降温后往复循环。设计分流排汽量按TRL工况下排汽量(1349. 40t/h)的20%进行计算，同 时考虑设计裕量，确定最大分流排汽量为280t/h。改造后，当大气温度为 33. 5,风机100%转速时，满足汽轮发电机组TRL工况的运行要求，使汽轮机 排汽压力在原设计基础上下降约7KPao附表3. 4. 1-1凝汽器参数序号名 称单位参 数1换热面积m2520021 / 63XX发电厂2X 660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告2设计压力（水室/壳侧）MPa0. 6/0. 13设计循环水流量t/h140004设计循环水进口温度30. 575凝汽器热负荷kW1877966循环水设计流速m/s1.77换热管材质TP316L8冗体材质Q235B9换热管规格mm025X0. 7X620010换热管总根数根988811热井形式/容积m3小热井/5512附表3. 4. 1-2循环水泵参数序号名 称单位参 数1型号待定2数量公23流量m3/hQ=72004扬程m305配套电机功率t/h8006配电动机电压V60007附表3. 4. 1-3冷却塔技术参数22 / 63序号名 称单位参 数冷却塔本体型号NH-5000单格塔循环水量m3/h5000格数m3/h3风机风机直径mm8530叶片安装角度12. 1°叶片数量片约5风量m3/h2350000风压Pa152.51电机型号电压等级380V功率KW160XX发电厂2X660MW机组增设尖峰冷却装可行性报告绝缘等级F级防护等级IP55占地单格塔占地面积m17X17总占地51X17附表3. 4. 1-4循环水泵房及排水泵序号名 称单位参 数1.泵房形式半地下式2.平面占地尺寸m约 20X103.集水坑排水泵3.型号3.数量台2（一用一备）3.流量m3/h153.扬程m153.功率片5.53.电压380V附表3. 4. 1-5胶球清洗装置序号名 称单位参 数1.胶球清洗泵1.型号1.数量台11.流量m3/h1001.扬程m251.功率片151.