龙池西锦二期工程项目落地卸料平台搭设施工方案.doc

落地卸料平台搭设方案1、 工程概况一、总体概述1.工程名称：统建农民拆迁安置小区龙池西锦二期工程。2、建设地点：双流九江街道。3、建设单位：成都天府新区三怡新农村投资。4、施工总包单位：中国华西企业股份。5、监理单位：四川省城市建设工程监理。 二、建筑概况1 、工程各楼栋建筑层数、建筑面积、建筑高度汇总详见下表各楼栋建筑层数、建筑面积、建筑高度一览表各子项建筑子项名称建筑面积建筑层数层 高总 高A区地下室约26126.68地下1层3.9m3.9m1#住宅约9173.96地上13层3m44.3m 2#住宅约9173.96地上13层3m44.3m 3#住宅约4586.98地上13层3m44.3m 4#住宅及裙楼约9695.68地上13层3m45.05m5#住宅及裙楼约9695.68地上13层3m45.05m 6#住宅约23446.62地上18层3m59.3m7#住宅约6336.58地上18层3m59.3m 8#住宅约19009.74地上18层3m59.3m 9#社区用房约2759.31地上3层3.9m/3.6m12.3m B区地下室约31611.21地上1层3.9m3.9m 1#住宅约9173.96地上13层3m44.3m2#住宅约9173.96地上13层3m44.3m 3#住宅约9173.96地上13层3m44.3m 4#住宅约9173.96地上13层3m44.3m5#住宅及裙楼约9695.68地上13层3m45.05m6#住宅及裙楼约9695.68地上13层3m45.05m7#住宅及裙楼约9695.68地上13层3m45.05m8#住宅及裙楼约9695.68地上13层3m45.05m9#住宅约23446.62地上18层3m59.3m10#住宅约6336.58地上18层3m59.3m11#住宅约12673.16地上18层3m59.3m12#社区用房约2422.48地上3层3.9m/3.6m12.3m2、建筑结构： 基础形式为筏板基础（车库为独立柱），剪力墙结构（地下车库为框剪结构），地下1层，地上13（18）层，标准层层高3米。A区1-8号楼为剪力墙结构，9号楼为框架结构；B区1-11号楼为剪力墙结构，12号楼为框架结构。抗震设防烈度为7°。2、 施工流程2.1 落地式脚手架接料平台地基基础处理立杆垫板铺设立杆位置放线竖立杆(随即立杆及扫地杆用直角扣件扣紧) 扫地小横杆第一步大横杆第一步小横杆校正立杆第二步大横杆第二步小横杆连墙件防护栏杆剪刀撑铺设脚手板接立杆加设剪刀撑以此类推。3、施工方法（安装方法）3.1接料平台的布置3.1.1 接料平台必须独立成体系，不得及外脚手架连接。3.1.2 根据本工程特点以及立面的情况、周边环境、现场实际情况，五层以下采用落地式接料平台，五层以上采用悬挑式接料平台。3.2落地式接料平台的搭设3.2.1 脚手架钢管及扣件脚手架钢管为Ø48×3.0的钢管，应符合GB/T700-2006中Q235级钢的规定,扣件GB15831-2006钢管脚手架扣件的规定,扣件在螺栓拧紧扭力距达到65N·m时不得发生破坏。3.2.2 脚手板脚手板采用50mm厚木跳板，宽度300mm，长度根据现场需要定尺。3.2.3 脚手架搭设立杆纵距1.5mm,立杆横距1.05mm,立杆步距1.8mm，立杆底座通长铺设10#槽钢，钢管立杆防滑采用20螺纹钢，长度100mm，按照立杆间距与槽钢焊接。3.2.4 基础处理接料平台基础采用混凝土硬化，若脚手架地基为回填土，应按规定分层夯实，达到密实度要求，并自地面以下1M深改作三七灰土。接料平台基础混凝土厚度200mm，标号不得低于C25，四周宽出立杆位置300mm,并在四周设置排水沟。4、资源计划 4.1 劳动力安排序号工 种数量（人）序号工 种数量（人）1架 工105塔吊司机12电焊工46专职安全员13普 工57技术员14塔吊指挥184.2 施工机械安排序号机械或设备名称规格型号数量备 注1塔吊QTZ-8042塔吊QTZ-6313电焊机BX3-500-215、特殊技术质量控制措施5.1 立杆5.1.1 每根立杆底部应设置10#槽钢的底座，里立杆距外墙300mm。5.1.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5.1.3立杆接长接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。5.2 连墙件5.2.1 接料平台连墙件应每层设置，且不少于2个连墙点。5.2.2 连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；5.2.3 钢管脚手架接料平台的连墙件必须采用刚性连墙件及建筑物可靠连接。5.2.4 连墙件的构造应符合下列规定:连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，及脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；连墙件必须采用可承受拉力与压力的构造。5.2.5本方案的连墙点采用刚性连接,见下图。连墙方式剖面图 注：1、连墙钢管长度为400-500mm为宜 2、预埋深度为200-300mm 3、预埋件及脚手架连接采用2m钢管,且不少于与两根立杆连接5.3 横向水平杆5.3.1在接料平台脚手架中，靠墙一端的横向水平杆外延长度应不大于300mm；5.3.2 接料平台脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；5.4脚手板5.4.1接料平台脚手板应铺满、铺稳；5.4.2脚手板应采用对接平铺，每块脚手板都应用直径10#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。6、特殊安全技术措施6.1 电焊工、架子工必须具备特种工上岗证并经考核合格后方可上岗操作，施工前必须进行安全技术交底；上岗时必须系安全带，戴安全帽。严禁穿带钉、易滑鞋上岗作业。严禁酒后及五级以上大风、雷雨天进行作业。6.2 接料平台搭设完后最大接料重量要挂牌明示，限重牌设在平台入口的两侧。落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.30m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.80 m； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15.3 m，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3； 采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆及立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 m，水平间距2.60 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 四川省成都地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为1.06；考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1190； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施及安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:5； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5.地基参数 地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.07；基础降低系数:1.00。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板与活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩与变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(3+1)=0.092 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(3+1)=0.788 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.2×0.033+1.2×0.092=0.150 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.4×0.788=1.103 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.150×1.3002+0.10×1.103×1.3002 =0.207 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.150×1.3002-0.117×1.103×1.3002 =-0.243 kN.m； 我们选择支座弯矩与跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.207×106,0.243×106)/4490.0=54.120 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 54.120 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.092=0.125 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.788 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.677×0.125×1300.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×0.788 ×1300.04/(100×2.06×105×107800.0) = 1.112 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150及10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1300.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩与变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.300 = 0.043 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.300/(3+1)=0.119 kN； 活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.300/(3+1) =1.024 kN； 荷载的计算值: P=1.2×(0.043+0.119)+1.4 ×1.024 = 1.629 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载及荷载的计算值最不利分配的弯矩与 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.033×1.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.629×1.050/2 = 0.855 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.860 kN.m； = M / W = 0.860×106/4490.000=191.644 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载及荷载的计算值最不利分配的挠度与 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.033×1050.04/(384×2.060×105×107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.043+0.119+1.024 = 1.186 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 19 ×1186.478×1050.0003 /(384 ×2.060×105 ×107800.000) = 3.060 mm ； 最大挠度与 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.060 = 3.084 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 及 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆及立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.050=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.050×1.300/2=0.239 kN； 活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.300 /2 = 2.048 kN； 荷载的计算值: R=1.2×(0.035+0.239)+1.4×2.048=3.195 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1190 NG1 = 0.119×15.300 = 1.821 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×5×1.300×(1.050+0.3)/2 = 1.536 kN； (3)栏杆及挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14 NG3 = 0.140×5×1.300/2 = 0.455 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.300×15.300 = 0.099 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.911 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总与，内、外立杆按一纵距内施工荷载总与的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×1.050×1.300×2/2 = 4.095 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ；Us - 风荷载体型系数：Us =1.060 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.350×0.840×1.060 = 0.218 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.911+ 1.4×4.095= 10.426 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.911+ 0.85×1.4×4.095= 9.566 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.218×1.300× 1.8002/10 = 0.109 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.426 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10426.000/(0.188×424.000)=130.795 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 130.795 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.566 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9565.980/(0.188×424.000)+109341.886/4490.000 = 144.359 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 144.359 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭与半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.090 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.095 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.119 kN/m； Hs =0.188×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×2.090 +1.4×4.095)/(1.2×0.119)=56.722 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 56.722 /(1+0.001×56.722)=53.677 m； H= 53.677 与 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭与半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.090 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.095 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.119 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.109 /(1.4 × 0.85) = 0.092 kN.m； Hs =( 0.188×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.090+0.85×1.4×(4.095+ 0.188×4.240×0.092/4.490)/(1.2×0.119)=49.150 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 49.150 /(1+0.001×49.150)=46.848 m； H= 46.848 与 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =46.848 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.218 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.360 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 2.859 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.859 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=×A×f=0.949×4.240×10-4×205.000×103 = 82.487 kN； Nl=7.859<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件及墙体连接。 经过计算得到 Nl=7.859小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgk×Kc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =136.657 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.566 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.070 m2 。 p=136.657 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！第 17 页