支架计算.docx

南岸陆地区引桥第一联满堂支架设计计算书一、支架方案简介模板支架采用满堂式碗扣支架体系，支架立杆、横杆、剪刀撑采用48×3.5mm钢管。杆件间以碗扣式连接为主，剪刀撑采用扣件连接。立杆下端设底座支撑于基础面，上端设可调顶托支撑分配梁。地基经清表回填压实处理，并铺设58碎石垫层，后在基础面上浇筑10厚混凝土垫层。箱梁底、侧模均采用覆膜竹胶模板，支架顶的纵向、横向分配梁分别采用10×12cm、10×10木方。竹胶面板与分配梁固定成型。内模采用普通竹胶板做面板，方木结构及钢管作为支撑。端模采用普通竹胶板做面板并采用支撑固定，斜撑底固定于延伸的底模板上。根据初步计算，支架的立杆、横杆、剪刀撑布置拟定如下：立杆支架立杆步距为120cm，在杆顶为减少悬臂长度步距设置为60。立杆横桥向布置：立杆在梁体腹板位置按间距60cm布置，在翼缘板及底板位置则按90cm间距布置，具体布置如下：2×90+2×60+3×90+2×60+3×90+2×60+3×90+2×60+2×90,共计22排。立杆纵桥向布置：梁体在每跨中间等截面部位立杆间距按90cm布置，在墩顶梁体加强段则按间距60cm进行布置。剪刀撑为确保支架整体稳定性，支架需设置相应的纵、横向剪刀撑和水平剪刀撑。剪刀撑布置严格按照规范要求进行，其布置原则如下:支架四周从底到顶连续设置剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45600之间，斜杆应每步与立杆扣接。支架顶端与底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑每4.8m设置1道。二、碗口式钢管支架一般构造特性脚手架钢管特性脚手架钢管采用235A3级钢，钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值详见表1.表1：钢材的强度和弹性模量表235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值(Nmm2)205弹性模量2.05×105钢材木材截面特性48×3.5mm脚手钢管钢管截面特性详见表2。表2：钢管截面特性表外 径F(mm)壁 厚(mm)截面积A()截面惯性矩()截面模量()回转半径()483.54.8912.195.081.58木材承载力特性详见表3。表3：方木承载力特性表尺寸规格()截面积A()截面惯性矩()截面模量()抗弯强度(MPa)剪切强度(MPa)弹性模量（N/mm2）10×121201440240101.7900010×10100833167101.79000竹胶板采用厚度1.8cm，承载力特性详见表4。表4：竹胶板力学特性表项目板长向(MPa)板宽向(MPa)静曲强度9060静曲弹性模量75005500三、箱梁各断面自重荷载计算混凝土容重按=25KN/m3箱梁断面荷载计算公式为q=S×/bS=b×hq箱梁断面分布荷载S箱梁断面分段面积b箱梁断面分段宽度h箱梁断面分段宽度范围的平均梁高箱梁纵断面横断面分布荷载计算如下：图1 纵桥向第一跨荷载分布图（kN/m）图2 纵桥向第二、第三跨荷载分布图（kN/m）图3 纵桥向第四跨荷载分布图（kN/m）桥横向各断面荷载分布如下：图4 横桥向跨中荷载分布图（kN/m2）图5 横桥向梁端加强段荷载分布图（kN/m2） 图6 横桥向梁端墩顶实心部分荷载分布图（kN/m2）四、箱梁一般截面（跨中）支架结构检算1、荷载计算固定荷载模板及模板支撑架荷载Q1：通过计算模板荷载如下：a、内模：取q11=0.5KN/m2；b、侧模：取q12=0.5KN/m2；c、底模（包括背带木）：取q13=0.5KN/ m2 ；d、碗扣脚手架荷载：通过计算得（含剪刀撑）：q1-4=2.0KN/m2。（按高度20米支架计算）箱梁混凝土荷载Q2：腹板处取q2-1=57.2KN/m2，翼沿板处取q2-2=11.7KN/m2,其他部位取q2-3=16.9KN/m2。可变荷载Q3，Q4：查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范4.2.5条取值施工人员及设备荷载标准值（Q3）按均布荷载取1.0KN/m2。浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q4）为1.0 KN/m2。 2、计算单元确定腹板钢筋混凝土梁重：57.2KN/m2；底模荷载：0.5KN/m2；内模荷载：0.5KN/m2；脚手架荷载： 2.0KN/m2 （按支架搭设高度20米计算）；施工人员及设备荷载：1.0KN/m2；砼振捣荷载：1.0 KN/m2翼沿板钢筋混凝土梁重：16.9KN/m2；侧模：取q12=0.5KN/m2；脚手架荷载： 2.0KN/m2 （按支架搭设高度10米计算）施工人员及设备荷载：1.0KN/m2；砼振捣荷载：1.0 KN/m2其他位置钢筋混凝土梁重：11.7 KN/m2；底模荷载：0.5 KN/m2；内模荷载：0.5KN/m2；脚手架荷载： 2.0KN/m2 （按支架搭设高度10米计算）施工人员及设备荷载：1.0KN/m2；砼振捣荷载：1.0 KN/m23、立杆强度及稳定性验算立杆强度检算立杆强度容许强度计算容许压力 f=f轴心受压杆件稳定系数 =7320/2长细比 =l0/i计算长度 l0=kh 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.5； h立杆步距，取1.2m； f钢材抗压强度设计值，取205MPa；l0=1.155×1.2×1.5=2.079m。=l0/i=2.079/0.0158=131.58。=7320/2=7320/131.582=0.4228。N=Af=0.4228×0.000489×205000=42.38MPa。立杆强度检算计算单元1立杆查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范单肢立杆轴向力计算公式N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4（Q3+ Q4）×Lx×Ly式中：Lx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，其值分别为：0.6m和0.6m。N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4（Q3+ Q4）×Lx×Ly=1.2(0.5+0.5+2+57.2)×0.6×0.6+1.4×(1+1)×0.6×0.6=26.8KNN=26.8KNN=30KN计算单元2立杆单肢立杆纵向间距Lx=0.9m, 横向间距Ly=0.9m,则:N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4（Q3+ Q4）×Lx×Ly =1.2(0.5+2.0+16.9)×0.9×0.9+1.4×(1+1)×0.9×0.9=21.12KN则单根立杆受力：N=21.12KN<N=30KN满足立杆强度要求。计算单元3立杆单肢立杆纵向间距Lx=0.9m, 横向间距Ly=0.9m,则:N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4（Q3+ Q4）×Lx×Ly=1.2(0.5+0.5+2.0+11.7)×0.9×0.9+1.4×(1+1)×0.9×0.9=16.56KN则单根立杆受力：N=15.56KN<N=30KN满足立杆强度要求。立杆稳定性检算碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：NN= Aó按横杆步距h=120cm计算。跨中底板钢管长细比L/i=120/1.58=75.9<=230，取76；竖杆为轴心受压杆件，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范附录E：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数为：0.744，ó=205MPa立杆竖向可承载力N=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN计算单元1中腹板R立杆荷载较大，其N26.8KN（见前碗扣立杆强度检算）由上可知：腹板处：N26.8KNN=74.6KN立杆稳定性满足要求。五、箱梁加强段支架验算1、荷载计算固定荷载模板及模板支撑架荷载Q1： a、内模（包括支撑架）：取q11=0.5KN/m2；b、侧模：取q12=0.5KN/m2；c、底模（包括背带木）：取q13=0.5KN/ m2 ；d、碗扣脚手架荷载：q1-4=2.0KN/m2。箱梁混凝土荷载Q2：横桥向根据箱梁横桥向变化，按分布均布荷载考虑，其布置情况如下： 图6、梁体加强段荷载分布图可变荷载Q3：查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范4.2.5条取值：施工人员及设备荷载取Q3=1.0KN/m2；水平模板的砼振捣荷载Q4=1.0KN/m2。2、计算单元确定计算单元1钢筋混凝土梁重：57.2KN/m2；底模荷载：0.5KN/m2；内模荷载：0.5KN/m2；脚手架荷载： 2.0KN/m2 ;施工人员及设备荷载：1.0KN/m2；砼振捣荷载：1.0KN/m2计算单元2钢筋混凝土梁重：27.3KN/m2；底模荷载：0.5KN/m2；内模荷载：0.5KN/m2；脚手架荷载： 2.0KN/m2（含剪刀撑）施工人员及设备荷载：1.0KN/m2；砼振捣荷载：1KN/m2(垂直模板的砼振捣荷载q3-2=4KN/m2)；3、立杆强度及稳定性验算立杆强度检算计算单元1立杆查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范单肢立杆轴向力计算公式N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4(Q3+Q4)×Lx×Ly式中：Lx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距。Lx =0.6m，Ly = 0.6m。N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4(Q3 + Q4)×Lx×Ly=1.2(0.5+0.5+2.0+57.2)×0.6×0.6+1.4×(1+1)×0.6×0.6=26.8KN则单根立杆受力：N=26.8KN<N=30 KN满足立杆强度要求。计算单元2立杆单肢立杆纵向间距Lx=0.6m, 横向间距Ly=0.9m,则:N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4(Q3+Q4)×Lx×Ly=1.2(0.5+0.5+2+27.3)×0.6×0.9+1.4×(1+1)×0.6×0.9=21.1KN则单根立杆受力：N=21.1KN<N=30 KN满足立杆强度要求。立杆稳定性检算碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：NN= Aó按横杆步距h=120cm计算。跨中底板钢管长细比L/i=120/1.58=75.9<=250取76；竖杆为轴心受压杆件，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范附录C：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数为：0.744，ó=205MPa N=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN计算单元1中立杆荷载较大，其N26.8KN（见前碗扣立杆强度检算）由上可知： N26.8KNN=74.6KN立杆稳定性满足要求。六、箱梁墩顶处实心加强段支架验算1、荷载计算固定荷载模板及模板支撑架荷载Q1： a、底模（包括背带木）：取q13=0.5KN/ m2 ；b、碗扣脚手架荷载：q1-4=2.0KN/m2。箱梁混凝土荷载Q2：横桥向根据箱梁横桥向变化，按分布均布荷载考虑，其布置情况如下： 图7、梁体墩顶实心加强段荷载分布图可变荷载Q3：查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范4.2.5条取值：施工人员及设备荷载取Q3=1.0KN/m2；水平模板的砼振捣荷载Q4=1.0KN/m2。2、立杆强度及稳定性验算查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范单肢立杆轴向力计算公式N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4（Q3+ Q4）×Lx×Ly式中：Lx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，其值分别为：0.6m和0.6m。N1.2（Q1 + Q2）×Lx×Ly+ 1.4Q3×Lx×Ly=1.2(0.5+2+57.2)×0.6×0.6+1.4×(1+1)×0.6×0.6=26.8KN则单根立杆受力：N=26.8KN<N=30KN满足立杆强度要求。七、支架抗风稳定性验算支架整体主要承受水平向风荷载作用梁体及围挡风荷载计算根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范计算梁体及施工围栏风荷载：Wk = 0.7z·s·Wo ·（4.2.6）式中：Wk风荷载标准值（KN/m2）；z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定按海拔15m计采用1.5；s风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定的竖直面取0.8；Wo基本风压（KN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用0.8；挡风系数，满挂密目网取0.8，实体取1梁体风荷载Wk梁 = 0.7z·s·Wo =0.7×1.5×0.8×0.8 =0.672 KN/m2围挡风荷载Wk围 = 0.7z·s·Wo· =0.7×1.5×0.8×0.8×0.8=0.538 KN/m2风荷载转化为节点荷载参考脚手架结构计算及安全技术第四节模板支撑架的设计及计算：W1=（Wk梁S梁 +Wk围S围）·S梁=2.2×3.6，梁高2.2m，斜杆纵向间距按3.6m；S围=1.2×3.6，围挡1.2m， =1.4，可变荷载安全系数。W1=（0.672×2.2×3.6+0.538×1.2×3.6）×1.4=10.7KN图17、杆件内力图依据力的平行四边形关系,立杆拉力Wv=120/90×W1=14.27 KN 斜杆内力Wx= =16.05KN斜杆强度计算：斜杆长细比：L/ i =150/1.58=94.9<=250，查表得=0.626斜杆承载力：Nx=·A·f=0.626×489×205=62753N=62.8KN >Wx=16.05KN,合格。立杆拉力验算：立杆结构自重计算：Nv=7×39.7×2×15+3×140.2×16=15.067KN> Wv =14.27 KN,合格。支架整体抗风稳定性满足施工要求。八、模板受力计算1、跨中截面计算、底模横向方木强度和刚度验算本工程底模横向方木采用截面10×10cm方木，方木特性详见表3方木承载力特性表。横向方木支撑于纵向方木上，纵桥向每30cm设置1道，横向方木支点间距由支架立杆间距而定。纵向方木采用截面10*12cm方木。由图3可知，梁体跨中截面腹板处荷载最大，且具计算代表性。根据支架横桥向布置取4跨连续梁模型计算横向方木强度及刚度。荷载取值：作用于跨中横向方木上的荷载主要有：内模、底模、梁体重量、及两种可变荷载。具体详见“五、箱梁一般截面（跨中）支架结构检算”。方木纵桥向间距30cm，故有：钢筋混凝土梁重：腹板处：57.2KN/m2×0.3m=17.16 KN/m底板处：16.9KN/m2×0.3m=5.07 KN/m底模荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15 KN/m内模荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15 KN/m施工人员及设备荷载：1.0KN/m2×0.3m=0.3 KN/m砼振捣荷载：1.0 KN/m2×0.3m=0.3 KN/m由上可得：腹板处模板受力：17.16+0.15+0.15+0.3+0.3=18.06 KN/m底板处模板受力：5.07+0.15+0.15+0.3+0.3=5.97 KN/m计算模型如下： 受力图反力图弯矩图应力图位移图由midas计算软件建模进行计算，可得： Mmax=0.52KN.m Qmax=4.16KN P= 7.64KN Wmax=0.000152m max=3.12MPa w=Mmax/w=0.52×103/167×10-63.11MPa<w=10MPa 则方木应力计算为： = P/A=4.16×103/(0.1×0.1)=0.416Mpa =1.7Mpa强度满足要求 Wmax=0.152mm<f=900/400=2.25mm刚度满足要求。、底模纵向方木强度和刚度验算本工程底模纵向方木采用截面10×12cm方木，方木特性详见“表3方木承载力特性表”。纵向方木支撑于支架立杆顶，支架跨中纵桥向支点间距由支架立杆间距而定，为90cm。其承受的荷载为横向方木传递的P值。P值每30cm一个，具体详见如下计算模型： 受力图弯矩图剪力图应力图位移图 由上节计算可得，P值最大值为7.64KN,由midas计算软件建模进行计算，可得： Mmax=1.83 KN.m Qmax=9.67KN Wmax=0.001148m max=7.61MPa 则方木应力计算为：w=Mmax/w=1.83×103/240×10-67.63MPa<w=10MPa = Qmax /A=9.67×103/(0.1×0.12)=0.805Mpa =1.7Mpa强度满足要求 Wmax=1.148mm<f=900/400=2.25mm 刚度满足规范要求。2、梁端加强段计算、底模横向方木强度和刚度验算底模横向方木布置同梁体跨中段布置。由图4可知，梁体腹板处荷载最大，具计算代表性。根据支架横桥向布置取4跨连续梁模型计算横向方木强度及刚度。荷载取值：作用于跨中横向方木上的荷载主要有：内模、底模、梁体重量、及两种可变荷载。具体详见“五、箱梁一般截面（跨中）支架结构检算”。方木纵桥向间距30cm，故有：钢筋混凝土梁重：腹板处：45.8KN/m2×0.3m=13.74 KN/m底板处：22.6KN/m2×0.3m=6.78 KN/m底模荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15 KN/m内模荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15 KN/m施工人员及设备荷载：1.0KN/m2×0.3m=0.3 KN/m砼振捣荷载：1.0 KN/m2×0.3m=0.3 KN/m由上可得：腹板处模板受力：13.74+0.15+0.15+0.3+0.3=14.64 KN/m底板处模板受力：6.78+0.15+0.15+0.3+0.3=7.68 KN/m计算模型如下：由SAP2000计算软件建模进行计算，可得： Mmax=0.45 KN.m Qmax=4.22 KN P=8.45 KN则方木应力计算为：w=Mmax/w=0.45×103/167×10-62.7MPa<w=10MPa = Qmax /A=4.22×103/(0.1×0.1)=0.422Mpa =1.7Mpa强度满足要求 刚度计算： 方木刚度建模按单跨简支梁进行计算，其结果偏于安全。计算模型如下: 边跨计算模型:Wmax=5ql4/384EI =5*7.68*103*0.94/384*9000*106*833*10-8 =0.87mm<f=900/400=2.25mm中跨计算模型:Wmax=5ql4/384EI =5*14.64*103*0.64/384*9000*106*833*10-8 =0.33mm<f=600/400=1.5mm刚度满足规范要求。、底模纵向方木强度和刚度验算本工程底模纵向方木采用截面10×12cm方木，方木特性详见“表3方木承载力特性表”。纵向方木支撑于支架立杆顶，支架跨中纵桥向支点间距由支架立杆间距而定，为60cm。其承受的荷载为横向方木传递的P值。P值每30cm一个，具体详见如下计算模型： 由上节计算可得，P值最大值为8.45KN,由SAP2000计算软件建模进行计算，可得： Mmax=1.02 KN.m Qmax=5.05 KN则方木应力计算为：w=Mmax/w=1.02×103/240×10-64.25MPa<w=10MPa = Qmax /A=5.05×103/(0.1×0.12)=0.42Mpa =1.7Mpa强度满足要求 刚度计算： 方木刚度建模按单跨简支梁进行计算，其结果偏于安全。计算模型如下:Wmax=PL3/48EI =8.45*103*0.63/48*9000*106*1440*10-8 =0.3mm<f=600/400=1.5mm 刚度满足规范要求。3、梁体墩顶实心段计算、底模横向方木强度和刚度验算底模横向方木支点按间距60cm布置。由图5可知，梁体腹板处荷载最大，具计算代表性。根据支架横桥向布置取3跨连续梁模型计算横向方木强度及刚度。荷载取值：作用于跨中横向方木上的荷载主要有：内模、底模、梁体重量、及两种可变荷载。具体详见“五、箱梁一般截面（跨中）支架结构检算”。方木纵桥向间距30cm，故有：钢筋混凝土梁重：55KN/m2×0.3m=16.5 KN/m底模荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15 KN/m施工人员及设备荷载：1.0KN/m2×0.3m=0.3 KN/m砼振捣荷载：1.0 KN/m2×0.3m=0.3 KN/m由上可得：16.5+0.15+0.3+0.3=17.25 KN/m计算模型如下：由SAP2000计算软件建模进行计算，可得： Mmax=0.57 KN.m Qmax=5.85 KN P=11.02 KN则方木应力计算为：w=Mmax/w=0.57×103/167×10-63.41MPa<w=10MPa = Qmax /A=5.85×103/(0.1×0.1)=0.59Mpa =1.7Mpa强度满足要求 刚度计算：方木刚度建模按单跨简支梁进行计算，其结果偏于安全。计算模型如下:Wmax=5ql4/384EI =5*17.25*103*0.64/384*9000*106*833*10-8 =0.4mm<f=600/400=1.5mm刚度满足规范要求。、底模纵向方木强度和刚度验算本工程底模纵向方木采用截面10×12cm方木，方木特性详见“表3方木承载力特性表”。纵向方木支撑于支架立杆顶，支架跨中纵桥向支点间距由支架立杆间距而定，为60cm。其承受的荷载为横向方木传递的P值。P值每30cm一个，具体详见如下计算模型： 由上节计算可得，P值最大值为11.02KN,由SAP2000计算软件建模进行计算，可得： Mmax=1.33 KN.m Qmax=6.59 KN则方木应力计算为：w=Mmax/w=1.33×103/240×10-65.54MPa<w=10MPa = Qmax /A=6.59×103/(0.1×0.12)=0.55Mpa =1.7Mpa强度满足要求 刚度计算： 方木刚度建模按单跨简支梁进行计算，其结果偏于安全。计算模型如下:Wmax=FL3/48EI =11.02*103*0.63/48*9000*106*1440*10-8 =0.4mm<f=600/400=1.5mm 刚度满足规范要求。3、竹胶板强度和刚度验算荷载：按腹板部位荷载进行计算，q均计算：作用在竹胶模板荷载有：混凝土、施工荷载、混凝土振捣产生的荷载,竹胶板自身荷载。计算模式：竹胶模板面板宽122cm,其肋（横向方木）间距为30cm，因此，面板按三跨连续梁进行计算。 梁体墩顶实心段部位的荷载最大，其值为：钢筋混凝土梁重：55KN/m2×0.3m=16.5 KN/m底模荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15 KN/m施工人员及设备荷载：1.0KN/m2×0.3m=0.3 KN/m砼振捣荷载：1.0 KN/m2×0.3m=0.3 KN/m由上可得：q均=16.5+0.15+0.3+0.3=17.25 KN/m图16、竹胶板荷载图面板规格: 2440mm×1220mm×18mma强度验算竹胶面板的静曲强度：纵向70Mpa，横向50Mpa跨度/板厚=300/18=16.7100，属小挠度连续板。查简明施工计算手册表2-14得Km=0.101Mmax=KmqL2=0.101×17.25×0.32=0.157KN.m=0.157×106Nmm面板截面抵抗矩:W=bh2/6=300×182/6=16200mm3=M/W=0.157×106/16200=9.7N/mm2横向=50Mpa，满足要求。b挠度验算查LY/T 1574-2000混凝土模板用竹材胶合板得竹胶面板的弹性模量：E纵向7.5×103Mpa，E横向5.5×103Mpa考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故：=KqL4/（100EI）=0.99×17.25×2004/(100×5.5×103×145800) =0.34 mm=0.5mm=l/400，满足要求。B匝道第4联贝雷梁支架计算书B匝道第4联第二施工段连续梁跨越狮城大道。连续梁施工期间为最低限度减少对既有道路的交通影响，跨狮城大道处支架采用门洞支架结构。门式支架基础采用钢筋混凝土条形基础，立柱采用600mm，=8mm钢管，并采用型钢连接系将钢管横向连接成整体。桩顶横向分配梁采用2工32a型钢分配梁，桩顶纵向分配梁则采用贝雷桁结构。之后在贝雷桁上铺设底模进行连续梁施工。门洞各结构受力计算如下：1、贝雷桁受力计算桩顶纵向分配梁采用钢桥贝雷桁结构。其布置原则为：在梁体腹板底采用3片为1组的贝雷桁结构，相邻贝雷桁间距45cm;在梁体底板及翼缘板处则采用2片为1组的贝雷桁结构，相邻贝雷桁间距90cm。门洞均位于梁体跨中标准截面段，相应部位贝雷桁受梁体自重如下：、梁体腹板底贝雷桁受力计算荷载取值： 钢筋混凝土梁重：由上图可得：q1=47.75 KN/m 贝雷桁自重：2.7 KN/m 底模荷载：0.5KN/m2×1.6m=0.8 KN/m 施工人员及设备荷载：1.0KN/m2×1.6m=1.6 KN/m 砼振捣荷载：1.0 KN/m2×1.6m=1.6KN/m由上可得：q均=47.75+2.7+0.8+1.6+1.6=54.45KN/m贝雷桁计算模型如下：则贝雷梁承受弯矩：支座反力R：R1=R2=408.4KN则剪力最大值为408.4 KN查装配式公路钢桥使用手册，3排单层贝雷桁梁可承受最大弯矩为2246.4 KN.m，可承受最大剪力为698.9KN，由上述计算结果可得，贝雷桁实际承受最大弯矩为1531KN.m，最大剪力为408.4KN，均小于可承受值，受力满足要求。、梁体底板底贝雷桁受力计算荷载取值： 钢筋混凝土梁重：由上图可得：Q2=22.5KN/m 贝雷桁自重：1.8KN/m 底模荷载：0.5KN/m2×1.7m=0.85 KN/m 施工人员及设备荷载：1.0KN/m2×1.7m=1.7KN/m 砼振捣荷载：1.0 KN/m2×1.7m=1.7 KN/m由上可得：q均=22.5+1.8+0.85+1.7+1.7=28.55 KN/m贝雷桁计算模型如下：则贝雷梁承受弯矩：支座反力P图（KN）：R1=R2=214KN则剪力最大值为214KN查装配式公路钢桥使用手册，双排单层贝雷桁梁可承受最大弯矩为1576.4 KN.m，可承受最大剪力为490.5KN，由上述计算结果可得，贝雷桁实际承受最大弯矩为803KN.m，最大剪力为214KN，均小于可承受值，受力满足要求。2、桩顶横向2工32型钢分配梁受力计算。型钢分配梁主要承受其上部贝雷桁传递的压力。其受力大小为上述贝雷桁梁各支点承受的反力。型钢分配梁受力计算取各支点承受较大的支点反力进行计算，并考虑其自重。荷载取值：贝雷桁支点反力： 在梁体腹板处的反力为：P1=P/3= 408.4/3=136KN； 在梁体底板及翼缘板处的反力为：P2=P/2=214/2=107KN； 型钢分配梁自重：1.2KN/m；型钢分配梁计算模型如下：由SAP2000计算软件计算可得：M图：Q图：支座反力P图：由上述计算可得：=M/W=183.7×103/692×2×10-6 =132Mpa=170 Mpa可得：拉应力满足受力要求。=Q/A=296×103/67×2×10-4 =22.1 Mpa=110 Mpa可得：剪应力满足受力要求。3、钢管桩立柱受力计算：截面特性：外600x8mm ：A=148.71cm2，I=65192cm4，W=4343.93cm3，i=20.94cm，L=5m。作为支架用的钢管桩上下部与桩顶分配梁和基础顶面预埋件焊接，视该管桩为两端固结，则：=0.5=L/i=0.5×5000 /209.4=12查钢结构设计规范得：=0.9856由分配梁计算可得，钢管桩受力的最大值为：N=A=0.9856×14871×170×10-3=2492KNN=528.2KNN=2492KN，满足受力要求。4、风荷载检算K1为风速频率换算系数，取0.85；K2为风载体型系数，取1.0，K3为风压高度系数，取1.0, K4为地理、地形条件系数，取1.3，W0为基本风压，W0=1/16*V2。则风荷载作用力为贝雷梁风力：P=W×S=200×24×0.7N=3.4KN （S为贝雷梁侧面面积）立柱风力：q=W×S/5=200×1×4.71/5N=0.19KN/m （S为立柱风作用面积）立柱计算模型如下：外600x8mm钢管桩界面特性：A=148.71cm2，I=65192cm4，W=4343.93cm3，i=20.94cm，L=5m。钢管桩水平方向受力弯矩如下：按压弯构件的组合应力计算：则： 旋转半径：； 其长细比：；查表；查表由所以：验算其整体稳定性：经检算，钢管桩支架在风荷载作用下，其稳定性满足受力要求。